ПРОЦЕСС ГОРИЗОНТАЛЬНОГО НЕПРЕРЫВНОГО ЛИТЬЯ МЕДНЫХ СПЛАВОВ С ВЫНУЖДЕННЫМ КРАТКОВРЕМЕННЫМ РЕВЕРСИВНЫМ ДВИЖЕНИЕМ ЗАГОТОВКИ ПОВЫШЕННОГО КАЧЕСТВА В НЕПОДВИЖНОМ КРИСТАЛЛИЗАТОРЕ : ПРОЦЕС ГОРИЗОНТАЛЬНОГО БЕЗПЕРЕРВНОГО ЛИТТЯ МІДНИХ СПЛАВІВ З ВИМУШЕНИМ КОРОТКОЧАСНИМ РЕВЕРСИВНИМ РУХОМ ЗАГОТОВКИ ПІДВИЩЕНОЇ ЯКОСТІ В НЕРУХОМОМУ КРИСТАЛЛИЗАТОРЕ

Краткое описание

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ,
МОЛОДЕЖИ И СПОРТА УКРАИНИ
НАЦИОНАЛЬНЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ «ХАРЬКОВСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ»

На правах рукописи
Хорошилов Олег Николаевич
УДК 621.74:075.8:034.3

ПРОЦЕСС ГОРИЗОНТАЛЬНОГО НЕПРЕРЫВНОГО ЛИТЬЯ
МЕДНЫХ СПЛАВОВ С ВЫНУЖДЕННЫМ КРАТКОВРЕМЕННЫМ РЕВЕРСИВНЫМ ДВИЖЕНИЕМ ЗАГОТОВКИ ПОВЫШЕННОГО КАЧЕСТВА В НЕПОДВИЖНОМ КРИСТАЛЛИЗАТОРЕ
Специальность: 05.16.04 - литейное производство.
Диссертация на соискание ученой степени
доктора технических наук
Научный консультант
Пономаренко Ольга Ивановна
доктор технических наук, профессор

Харьков - 2012

СОДЕРЖАНИЕ
СПИСОК УСЛОВНЫХ СОКРАЩЕНИЙ 7
ВВЕДЕНИЕ ……………………………….…………………………………….. 9
РАЗДЕЛ 1.
СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВА-НИЙ……………… 23
1.1 Прогноз развития отраслей цветной металлургии ……………………. 23
1.2 Классификация способов непрерывного литья……………………….. 25
1.3 Анализ влияния легирующих элементов медных сплавов на внеш-нюю ликвацию в процессе непрерывного литья заготовок.…… 32
1.4 Процессы затвердевания непрерывно-литой заготовки из медных сплавов в кристаллизаторе ГМНЛЗ…………………………………….. 35
1.5 Ползучесть и длительная прочность конструкционных материа-лов…. 38
1.6 Физическая сущность процесса повреждаемости металлов и сплавов. 39
1.7 Методы очистки сплавов для процесса непрерывного литья……….. 46
1.8 Анализ процессов, происходящих в металлоприемнике горизонталь-ной машины непрерывного литья медных сплавов ………
47
1.9 Анализ влияния технологических характеристик процесса непрерывного литья на механические характеристики загото-вок………
51
1.10 Способы повышения стабильности непрерывного литья и оборудование для их осуществления……………………………………
56
1.11 Математическая модель для расчета повреждаемости при посто-янном и циклическом воздействии напряжения на исследуемый ма-териал
63
1.12 Выводы ………………………………………………….……………….. 70
РАЗДЕЛ 2
МЕТОДИКИ ИССЛЕДОВАНИЙ……………………………………………….. 75
2.1 Определение ползучести образцов из медных сплавов в температур-ном интервале формирования вязкого участка заготовки
(0,90 … 0,95)ТL………………………………………………………………..

75
2.2. Повышение точности при определении коэффициента линейной усадки медных сплавов в температурном интервале (0,9…0,95)ТL ………………
78
2.3 Определение усилий извлечения заготовки из кристаллизатора ГМНЛЗ при преодолении силы трения покоя и силы трения сколь-жения ……………………………………………………………

81
2.4 Определение конфигурации циклограммы работы машины непрерывного литья при использовании вынужденного кратковременного реверсивного движения заготовки …………………….………………

83
2.5 Выводы …………..………………………………………………………. 86
РАЗДЕЛ 3.
РАЗРАБОТКА ТЕОРЕТИЧЕСКИХ ОСНОВ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРО-ЦЕССА НЕПРЕРЫВНОГО ЛИТЬЯ ЗАГОТОВОК, УЛУЧШЕННОГО КА-ЧЕСТВА…………………………………………………………………………..

88
3.1 Разработка математической модели определения ползучести и уровня повреждаемости вязкого участка заготовок из медных сплавов на основе метода конечных элементов

90
3.2 Определение коэффициентов к уравнениям Бейли-Нортона и Работнова–Качанова для расчета уровня параметра повреждаемости заготовок ……
97
3.3. Усовершенствование уравнений Бейли-Нортона и Работнова-Качанова для усреднения напряжений, действующих в заготовке во время процесса непрерывного литья

108
3.4. Описание процессов повреждаемости заготовки и спаев фронтов при учете поступательного и реверсивного движения заготовки во время преодоления силы трения покоя…………………………………………

110
3.5. Разработка реологического уравнения состояния вязкого участка заготовки для определения технологических параметров процесса непрерывного литья ……………………………………………………

115
3.6 Влияние параметра повреждаемости заготовки на ее
механические характеристики …………………………………………
117
3.7. Математическая модель для расчета температурных полей в затвердевающей заготовке…………………………………………
118
3.8. Создание уравнений для определения положения фронта затвердевания в кристаллизаторе ГМНЛЗ………………………………
123
3.9 Определение характера взаимодействия в системе «дорн – полая за-готовка» при ее охлаждении и реверсивном движении …………
134
3.10 Создание уравнений производительности ГМНЛЗ для базового и усовершенствованного технологического процесса непрерывного литья..
144
3.11. Исследование пластического течения заготовки при различных температурах для оценки глубины продавливания заготовки валками тянущей кле-ти……………………………………………………………..

151
3.12 Выводы …………..………………………………………………………. 157
РАЗДЕЛ 4
РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПРОЦЕССА НЕПРЕРЫВНОГО
ЛИ-ТЬЯ…………………………………………………………………………….
159
4.1. Определение температурных полей в кристаллизаторе горизонталь-ной машины непрерывного литья…………………………
159
4.2. Определение влияния вынужденного кратковременного реверсивного движения заготовки и частоты ее продвижения в неподвижном кристаллизаторе ГМНЛЗ на параметр повреждаемости ………………

164
4.3 Построение нелинейной регрессионной модели механических свойств заготовки из бронзы марки Бр.05Ц5С5 в зависимости от диаметра, частоты движения ее движения в кристаллизаторе и усилия преодоления «силы трения покоя» и «силы трения скольже-ния»………

172
4.4 Определение технологических параметров процесса непрерывного литья заготовок с заданным уровнем параметра повреждаемости на основе со-зданного уравнения реологического состояния вязкого участка

184
4.5 Определение влияния частоты движения заготовки в кристаллизаторе на производительность ГМНЛЗ………………………………………….
190
4.6. Расчет конфигурации фронта затвердевания заготовки при вынужденном кратковременном реверсивном ее движении…………
198
4.7. Определение термонапряженного состояния при затвердевании и вынужденном кратковременном реверсивном движения полой заготовки...

206
4.8. Управление выходом годного непрерывного литья…………………… 214
4.9 Выводы…………………………………………………………………… 218
РАЗДЕЛ 5
УСОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ОБОРУДОВАНИЯ ГОРИЗОНТАЛЬНОГО НЕПРЕРЫВНОГО ЛИТЬЯ ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ ВЫНУЖДЕННОГО КРАТКОВРЕМЕННОГО РЕВЕРСИВНОГО ДВИЖЕНИЯ ЗАГО-ТОВКИ…………………………………………………..
.

221
5.1 Разработка конструкции экспериментальной машины горизонтального непрерывного литья с вынужденным кратковременным реверсивным движением заготовки……………………………………………………..

221
5.2. Усовершенствование конструкции опытно промышленной машины непрерывного литья ООО «Энергопром» для реализации вынужденного кратковременного реверсивного движения заготовки

226
5.3 Усовершенствование конструкции дорна для управления термонапряженным состоянием полой заготовки при использовании вынужденного кратковременного реверсивного ее движения………

233
5.4 Определение рациональных технологических параметров процесса непрерывного литья в зависимости от геометрических характеристик дорна………………………………………………………………………..

241
5.5. Определение рациональных параметров тепловой работы кристаллизатора ГМНЛЗ………………………………………………….
243
5.6 Выводы……………………………………………………………………. 246
РАЗДЕЛ 6
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА
НЕПРЕРЫВНОГО ЛИТЬЯ И АНАЛИЗ КАЧЕСТВА ПОЛУЧЕННЫХ
ЗАГОТОВОК ИЗ МЕДНЫХ СПЛАВОВ…………………………………

248
6.1. Совершенствование технологического процесса непрерывного литья с применением вынужденного кратковременного реверсивного движения заготовки………………………………………………...

248
6.2. Разработка циклограммы работы ГМНЛЗ с применением
реверсивного движения заготовки в неподвижном кристаллизато-ре…....
249
6.3. Влияние частоты движения заготовки на напряжение в заготовке во время преодоления силы трения покоя………………………………… 253
6.4 Влияние параметра повреждаемости непрерывно-литой заготовки на ее качество..................................................................................................
254
6.5 Влияние частоты и направления движения заготовки на прочность спаев фронтов……………………………………………………………...
257
6.6 Номограммы для определения механических характеристик заготов-ки в зависимости от технологических параметров процесса непре-рывного литья ………………………………………………………

260
6.7. Определение макро- и микроструктуры непрерывно-литых заготовок 268
6.8. Использование результатов диссертационной работы на промышленных предприятиях …………………………………………
273
6.9 Использование разработок в учебном процессе……………………….. 279
6.10 Выводы …………..………………………………………………………. 280
ОБЩИЕ ВЫВОДЫ……………………………………………………… 282
ПРИЛОЖЕНИЯ…………………………………………………………… 289
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИ-КОВ………………… 361

СПИСОК СОКРАЩЕНИЙ

ГМНЛЗ — горизонтальная машина непрерывного литья заготовок;
VДВ, tДВ — скорость и длительность движения заготовки во время цикла;
, — скорость и длительность реверсивного движения заготовки во время преодоления СТП и СТС;
L, LРЕВ — величина шага поступательного и реверсивного шага заготовки, м;
— длительность паузы, с;
tПОП — длительность пополнения расплавов металлоприемника, с;
tВСПЛ — длительность всплытия шлаковых частиц в металлоприемнике после его пополнения, с;
СТП – сила трения покоя;
СТС – сила трения скольжения;
ААДГ — работа адгезии на поверхности графитовой втулки заготовки и заготовки;
TS, TL — температура солидус и ликвидус;
ГВК — графитовая втулка заготовки;
R1 R2 — наружный и внутренний радиус полой заготовки, м;
r — текущее значение радиуса полой заготовки, м;
— коэффициент термического расширения или усадки;
Y(T) – функция от температуры суммарного значения усадки образца и стального стержня, м;
l2(T) – функция текущее изменение усадки стального стержня, м.
РДВ — усилие извлечения заготовки их кристаллизатора, Н;
УИЗ — усилие извлечения заготовки;
VДВ - скорость движения заготовки в кристаллизаторе, м/с;
fДВ — частота движения заготовки в кристаллизаторе, мин-1.
— площадь контакта заготовки с дорном; [м2];
— площадь поперечного сечения дорна, [м2];
FД-З, FОБЩ — площадь контакта «дорн — заготовка» для дорна со срезами и дорна без срезов;
NБАЗ, NРЕВ — производительность при базовом и усовершенствованном технологических процессах непрерывного литья;
, — параметр повреждаемости заготовки при поступательном и реверсивном движении заготовки;
ПП — параметр повреждаемости,
Sк — площадь контакта «дорн — полая заготовка»;
КУИЗ — коэффициент усилия извлечения заготовки,
— напряжение в заготовке, возникающее во время преодоления силы трения покоя;
— напряжение в заготовке, возникающее во время преодоления силы трения скольжения;

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы. Предприятиями машиностроительного комплекса используется около 20% мирового производства медных сплавов. Медные сплавы имеют высокую механическую прочность, пригодность для механической обработки, низкий коэффициент трения и хорошую электропроводность, поэтому их потребление ежегодно увеличивается на 2,1—2,4 %. Причем приблизительно 3,5…5,0% мирового производства медных сплавов используются предприятиями в виде сплошных и полых заготовок круглого поперечного сечения. Для производства таких заготовок с выходом годного литья 90…95% применяют процесс непрерывного литья.
Известен целый ряд научно важных результатов по процессам непрерывного литья заготовок из медных сплавов, которые были освещены в работах В.Т. Сладкоштеева, О.А. Шатагина, М.Я. Бровмана, М. Лайнинга и др.
Как отмечает М.Я. Бровман, на протяжении всего ХХІ столетия особое место займут вопросы повышения качества заготовок, производительности машин непрерывного литья и стабильности процесса.
В Украине большую часть заготовок из медных сплавов изготавливают на горизонтальных машинах непрерывного литья (ГМНЛЗ). Частое пополнение металлоприёмника расплавом вызывает распространение по всему его объему частей шлаковых включений, что снижает качество заготовок из медных сплавов.
Движение заготовки при непрерывном литье осуществляется циклически по схеме: "движение-пауза", что является причиной возникновения в ней напряжения во время преодоления силы трения покоя (СТП). Это напряжение вызывает повреждаемость вязкого участка заготовки, что приводит к снижению ее качества при повышении производительности.
Известна теория континуальной повреждаемости заготовки, на основе которой температура, напряжение и время действия напряжения влияют на ползучесть и повреждаемость заготовки. Для одноосной нагрузки напряжения определяются уравнениями Бейли-Нортона и Работнова-Качанова.
Указанные уравнения не могут применяться, потому что в каждом цикле процесса непрерывного литья в заготовке возникают напряжения разной амплитуды и длительности. Отсутствуют также характеристики процесса непрерывного литья, которые позволяют поддерживать заданный параметр повреждаемости при повышении производительности ГМНЛЗ. Также отсутствуют соответствующие данные о коэффициентах для уравнений Бейли-Нортона и Работнова-Качанова для определения ползучести и повреждаемости заготовки из медных сплавов.
Известен технологический процесс повышения качества заготовок и производительности ГМНЛЗ в аналогичных условиях при непрерывном литье стали, который бы мог стать полезным прототипом для повышения эффективности непрерывного литья заготовок из медных сплавов, когда циклическое движение заготовки в кристаллизаторе осуществляется по схеме: "прямое движение - реверсивное движение - пауза". Часть из указанного циклического движения связана с вынужденным кратковременным реверсивным движением заготовки в неподвижном кристаллизаторе.
Однако сведения о теоретических основах технологических процессов для изготовления непрерывно литых заготовок из медных сплавов в техниче-ской литературе, кроме данной работы, отсутствуют.
Нигде не определены такие технологические параметры процесса непрерывного литья, которые влияют на качество заготовок из медных спла-вов (за счет изменения параметра повреждаемости и уменьшения количества шлаковых включений в заготовке), производительность ГМНЛЗ и стабильность процесса непрерывного литья.
Поэтому работа, которая направлена на разработку теоретических и технологических основ процесса непрерывного литья сплошных и полых заготовок из медных сплавов при использовании их вынужденного кратковременного реверсивного движения во время преодоления силы трения покоя путем учета знакопеременных напряжений и фундаментальных положений теории повреждаемости вязкого участка заготовки, что позволяет улучшить ее качество, повысить производительность оборудования и стабильность процесса литья, является актуальной и имеет важное научное и прикладное значение.
Связь диссертации с научными программами, планами, темами. Диссертационная работа выполнялась по приоритетному направлению развития науки и техники в Украине: "Новейшие технологии и ресурсосберегающие технологии в энергетике, промышленности и агропромышленном комплексе" путем выполнения следующих госбюджетных тематик: в Украинской инженерно-педагогической академии (УИПА) - № 36012 (№ ДР. 01.03.U 003754) "Исследования и оптимизация процессов получения заготовок на основе малоотходных, безотходных и экологически чистых технологий"; в НТУ "ХПИ" - №1901 (№ДР. 01.07 U 004891) "Разработка теоретических основ процесса формообразования поверхности вязко – упругого участка непрерывно литой заготовки с учетом ее реологического состояния.
Кроме этого, выполнялись хоздоговорные работы с производственными предприятиями Украины: ОАО "ХТЗ" (г. Харьков) № 16-03/Н "Разработка программы расчета температурных полей в затвердевающей заготовке из медных сплавов"; ОАО "ХМЗ "Свет шахтера" (г. Харьков) № 50-04/Н (№ ДР. 01.04 U 004251)"Экспериментальные исследования по определению усилий извлечения заготовки из кристаллизатора машины непрерывного литья", ООО "Енергопром" (г. Харьков) № 51-04/ТС (№ ДР. 01.04 U 004353) "Совершенствование технологических процессов, связанных с изготовлением заготовок из медных сплавов на машине непрерывного литья".
Цель и задачи исследований.
Целью работы является разработка теоретических и технологических основ процесса горизонтального непрерывного литья медных сплавов с вынужденным кратковременным реверсивным движением в кристаллизаторе для получения заготовки повышенного качества в неподвижном кристаллизаторе, а также технологическое обеспечение этого процесса соот-ветствующими режимами и усовершенствованием конструкции ГМНЛЗ.
Для достижения цели необходимо решить такие задачи:
1. Усовершенствовать уравнения Бейли-Нортона и Работнова-Качанова для определения параметра повреждаемости вязкого участка заготовки, которая изготавливается с помощью непрерывного литья, в каждом цикле которого действуют два напряжения, которые вызваны преодолением силы трения покоя и силы трения скольжения.
2. Определить коэффициенты к уравнениям Бейли-Нортона и Работнова-Качанова с целью расчета величины ползучести и обусловленной ею повреждаемости.
3. Разработать математическую модель на основе уравнений Бейли-Нортона и Работнова-Качанова для расчета параметра повреждаемости заготовок из медных сплавов методом конечных элементов и определения зависимостей «параметр повреждаемости – частота продвижения заготовки».
4. Использовать реологическое состояние заготовки для оценки качества ее вязкого участка. За количественный показатель принять параметр повреждаемости и определить интервал его изменения в процессе непрерывного литья.
5. Создать уравнение для определения скорости движения заготовки в цикле, при которой в зависимости от величины поступательного шага и теку-щей частоты продвижения заготовки в интервале 2,5…7,5 мин–1 для поддержки заданного значения параметра повреждаемости.
6. Определить величину шага при вынужденном кратковременном реверсивном движении во время преодоления силы трения покоя и ее влияние на удельное напряжение в контакте "дорн-заготовка" с целью повышения стабильности процесса непрерывного литья.
7. Определить интервал частоты движения заготовки в кристаллизаторе и влияние ее изменения на параметр повреждаемости заготовки, величину ее шага в поступательном направлении и на производи-тельность ГМНЛЗ.
8. Усовершенствовать технологический процесс непрерывного литья заготовок из медных сплавов за счет применения вынужденного кратковременного реверсивного движения заготовки во время преодоления силы трения покоя, расширения диапазона частоты движения заготовки с 2,5 до 7,5 мин–1, усреднения действия напряжений разной длительности и величины в цикле движения заготовки.
9. Разработать номограмму для определения технологических параметров процесса непрерывного литья на основе зависимостей "скорость движения в цикле - частота продвижения заготовки в цикле", построенных с помощью созданного уравнения для определения скорости движения заготовки в цикле.
10. Разработать циклограмму работы ГМНЛЗ при использовании вынужденного кратковременного реверсивного движения заготовки во время преодоления силы трения покоя.
11. Усовершенствовать модель расчета положения фронта затвердевания относительно входного торца горизонтального кристаллизатора для определения расстояния фронта затвердевания от выходного торца кристаллизатора, который даст возможность повысить стабильность процесса непрерывного литья.
12. Разработать методику испытаний по определению ползучести образцов из бронзы марок Бр.О10Ф, Бр.О5Ц5С5, Бр.А9Ж3Л и латуни ЛС59-1Л в температурном интервале вязкого участка заготовки для определения коэффициентов к уравнениям Бейли-Нортона и Работнова-Качанова.
13. Изменить конструкцию ГМНЛЗ с целью осуществления усовершен-ствованного процесса непрерывного литья и конструкцию машины АИМА 5-2 для испытания образцов из медных сплавов на ползучесть в температурном интервале вязкого участка заготовки.
14. Усовершенствовать конструкцию рабочей поверхности дорна для регулирования площади контакта и усилия взаимодействия в контакте "дорн-заготовка".
15. Внедрить полученные в диссертационной работе разработки в производство и учебный процесс.
Объект исследования. Технологический процесс непрерывного литья из медных сплавов с применением вынужденного кратковременного реверсивного движения во время преодоления силы трения покоя и изменения частоты продвижения заготовки в кристаллизаторе ГМНЛЗ.
Предмет исследования. Закономерности влияния вынужденного кратко-временного реверсивного движения заготовок из медных сплавов в неподвиж-ном кристаллизаторе во время преодоления силы трения покоя на реологическое состояние вязкого участка заготовки.
Методы исследования. Для решения поставленных в работе задач был получен на базе теоретических положений механики деформированного твердого тела и континуальной механики повреждаемости комплекс современных методов и аппаратуры, которые позволили установить объективную взаимосвязь между технологическими параметрами, такими как: частота продвижения заготовки в кристаллизаторе, вынужденное кратковременное реверсивное движение и усилие во время преодоления силы трения покоя, и качеством заготовок.
При выполнении работы были применены методы исследования ползучести об-разцов из медных сплавов до их разрушения. Для металлографических исследований применялись известные методы исследования: оптическая металлография (на микро-скопах МІМ - 7 и NEOPHOT – 4 ). Механические испытания на растяжение проводили на машине ИМЧ- 30 с применением методик, которые указаны в ГОСТ 1497-84.
Испытание на ползучесть медных сплавов в температурном интервале 895…955 оС, то есть при (0,9…0,95) от температуры ликвидус (ТL) проводили на усовершенствованной машине АИМА- 5-2.

Научная новизна полученных результатов.
1. Впервые идентифицировано явление влияния вынужденного кратковременно-го реверсивного движения заготовки из медных сплавов во время преодоления силы трения покоя и частоты ее продвижения в кристаллизаторе в интервале 2,5…7,5 мин–1 на улучшение качества заготовок при фиксированной производительности ГМНЛЗ.
Разработка отличается тем, что вынужденное кратковременное реверсивное движение заготовки из медных сплавов осуществляется во время преодоления силы трения покоя. Это позволило иметь меньший уровень параметра повреждаемости, который способствует повышению механических свойств заготовки.
2. Впервые определены зависимости показателей скорости и шага в поступа-тельном направлении движения заготовки от частоты ее продвижения в интервале 2,5...7,5 мин–1 при заданном параметре повреждаемости.
Такие данные раньше отсутствовали. Это дало возможность получить форматизированную зависимость "скорость движения заготовки в поступа-тельном направлении - частота продвижения заготовки" и "величина поступательного шага - частота продвижения заготовки" для определения технологических параметров процесса непрерывного литья с целью из-готовления заготовок с заданными механическими свойствами.
3. Усовершенствованы уравнения Бейли-Нортона и Работнова-Качанова для определения уровня параметра повреждаемости за счет применения метода асимптотических разложений и усреднения напряжений разной величины и длительности в цикле, которые возникают во время преодоления силы трения покоя (СТП) и силы трения скольжения (СТС).
Разработка отличается тем, что позволяет действие напряжений в цикле, которые возникали при циклическом движении заготовки в процессе непрерывного литья, возвести к действию эквивалентного напряжения. Это дало возможность повысить точность при определении параметра повреждаемости вязкого участка заготовки из медных сплавов, полученной методом непрерывного литья.
4. Получила дальнейшее развитие закономерность формирования вязкого участка для номенклатуры медных сплавов при непрерывном литье заготовок в зависимости от температуры литья.
Разработка отличается обобщением интервала температур вязкого участка заготовки для изучаемых медных сплавов и применением эквивалентного напряжения. Полученные данные дали возможность определить параметр повреждаемости вязкого участка заготовки из медных сплавов как для технологических параметров базового, так и усовершенствованного процесса непрерывного литья, а так же была усовершенствована методика определения коэффициентов к уравнениям Бейли-Нортона и Работнова-Качанова для определения ползучести и вы-званной нею повреждаемости вязкого участка заготовок из медных сплавов.
5. Впервые при непрерывном литье заготовок диаметром 0,029...0,14 м опре-делено закономерное влияние повышения частоты вынужденного кратковременного реверсивного движения заготовки на увеличение скорости роста толщины корки и на производительность ГМНЛЗ при изготовлении заготовок заданного качества.
Разработка отличается учетом частоты продвижения заготовки и ее диаметра при определенной производительности машины непрерывного литья. Это позволило целенаправленно устанавливать параметры работы ГМНЛЗ для достижения необходимых показателей продукции и процесса непрерывного литья.
6. Впервые определена зависимость удельного напряжения на контакте дорна и полой заготовки из медных сплавов от геометрических параметров узла кристаллизации во время вынужденного кратковременного реверсивного движения заготовки при непрерывном литье.
Разработка отличается учетом величины шага реверсивного движения заготовки и значения конусности поверхности дорна. Это дало возможность определить рациональную величину шага при реверсивном движении заготовки при заданных значениях удельного напряжения взаимодействия дорна с заготовкой и конусности поверхности дорна в интервале 1:15…1:17 с целью повышения стабильности процесса непрерывного литья.
7. Усовершенствована модель расчета продольной координаты фронта затвердевания в горизонтальном кристаллизаторе при вынужденном кратковременном реверсивном движении заготовки из медных сплавов.
Разработка отличается учетом соответствующих безразмерных параметров, созданных на основе теплофизических свойств медных сплавов, что повышает точность определения положения фронта затвердевания относительно выходного торца кристаллизатора и, в свою очередь, повышает стабильность процесса непрерывного литья с вынужденным крат-ковременным реверсивным движением заготовки.
Достоверность и обоснованность научных положений, выводов и рекомендаций базируется на фундаментальных закономерностях механики (на базе методов континуальной механики повреждаемости, теории ползучести и длительной прочно-сти), законах тепломассопереноса, физики жидкого и твердого состояния сплавов. Применение широкого комплекса современных методов исследований и обработки экспериментальных данных, соответствие расчетных и экспериментальных данных гарантируют достоверность полученных результатов, а освоение и опытно–промышленная проверка в условиях двух предприятий ООО «Энергопром» (Прило-жение М.) и «Цибероптекс» (Приложение Н) ее подтверждают.
Практическая ценность и реализация результатов работы. На основании выполненных исследований получены следующие результаты:
Практическая ценность работы заключается в решении важной проблемы повышения качества заготовок из медных сплавов, производительности ГМНЛЗ и стабильности процесса непрерывного литья. На основе комплекса проведенных теоретических и экспериментальных исследований, сформулированных принципов, закономерностей и положений получены следующие практические результаты.
1. Разработан и внедрен на ООО "Энергопром" технологический процесс непрерывного литья с вынужденным кратковременным реверсивным движением заготовки с частотой 2,5…7,5 мин- 1 во время преодоления силы трения покоя по циклограмме: "реверсивное движение - прямое движение - пауза", что позволяет повысить границу прочности при растяжении на 12,41…15,81%, а прочность спаев фронтов на 13…17% для изучаемых марок бронзы (Приложение З).
2. В обществе "Цибероптекс" (г. Дубаи, ОАЭ) были использованы рекомендации относительно улучшения качества поверхности непрерывнолитых заготовок из медных сплавов за счет изменения частоты продвижения заготовки и вынужденного кратковременного реверсивного ее движения в неподвижном кристаллизаторе (Приложение Н).
3. Разработан способ непрерывного литья полых заготовок из медных сплавов (защищен патентом Украины № 79724), согласно которому текущее значение термонапряженного состояния в контакте "дорн - заготовка" при вынужденном кратковременном реверсивном ее движении автоматически поддерживали в заданных пределах, что позволило повысить стабильность работы ГМНЛЗ.
4. Предложена усовершенствованная конструкция ГМНЛЗ (защищен-ная патентами Украины №№ 17031, 28346), в которой впервые для литья медных сплавов применен реверсивный безредукторный электродвигатель. Это позволило изменить циклограмму работы ГМНЛЗ из схемы: "поступа-тельное движение -пауза" на схему "реверсивное движение – поступательное движение - пауза".
5. Предложена и внедрена усовершенствованная конструкция приемника машины непрерывного литья (патент Украины № 79415), которая позволила уменьшить количество шлаковых включений в заготовке за счет перемещения донной части металлоприёмника на уровень верхней образующей линии кристаллизатора. Данная конструкция внедрена в ООО "Энергопром" (Приложение О).
6. Усовершенствована конструкция дорна за счет выполнения срезов на рабочей его поверхности, которая защищена патентами Украины №№ 12732, 16997, что позволяет до 3,0 раз уменьшить усилие взаимодействия заготовки с дорном. Это способствует повышению стабильности процесса непрерывного литья полых заготовок из медных сплавов.
7. Разработаны номограммы для определения механических свойств заготовки в зависимости от технологических параметров непрерывного литья (частоты вынужденного кратковременного реверсивного движения заготовки и направления ее движения в момент преодоления СТП).
8. Предложена циклограмма работы ГМНЛЗ с выполнением вынужденного кратковременного реверсивного движения заготовки по схеме: "реверсивное движение с шагом 0,007…0,008м - поступательное движение с шагом 0,0415…0,057м - пауза" (Приложение М).
9. Создана экспериментальная горизонтальная машина непрерывного литья для проведения лабораторных работ на кафедре "Литейное производство" НТУ "ХПИ", имеющая патенты Украины на полезную модель №№ 17031 и 28346.
10. Усовершенствована конструкция стандартной машины АИМА 5-2 для испытания образцов из медных сплавов в температурном интервале вязкого участка заготовки, то есть при 0,9…0,95 от температуры ликвидус, и разработана методика испытаний, которые защищены патентами Украины на полезную модель №№ 15924,17741.
11. Разработки, выполненные в диссертации, внедрены в учебный про-цесс для студентов механико-технологического факультета НТУ "ХПИ" при преподавании лекционного курса "Специальные способы литья". Это дополнило его теоретическим материалом относительно зависимостей механических свойств медных сплавов от технологических параметров процесса непрерывного литья и усовершенствованной конструкцией ГМНЛЗ, которая позволяет осуществлять вынужденное кратковременное реверсивное движение заготовки во время преодоления силы трения покоя (Приложение Р). А также для студентов механико-технологического факультета УИПА при преподавании лекционных дисциплин "Технология проектирования металлургических цехов и машин непрерывного литья" и "Теория металлургических (литейных) процессов". Разработаны мето-дические указания к лабораторной и практической работам и к курсовому проекту (Приложение С).
Личный вклад соискателя. Основные научные результаты диссертационной работы базируются на исследованиях, выполненных непосредственно автором. Автором создано уравнение для определения технологических параметров усовершенствованного процесса непрерывного литья на основе уравнений длительной прочности и течения вязкого участка заготовки для получения заготовок из медных сплавов заданного качества. Автором лично научно обоснована, усовершенствована и внедрена на промышленных предприятиях технология процесса непрерывного литья заготовок из медных сплавов на основе вынужденного кратковременного реверсивного движения заготовки вовремя преодоления силы трения покоя. Разработана новая циклограмма и усовершенствована конструкция ГМНЛЗ с использованием нового двигателя, что позволяет повысить как качество заготовки, так и производительность ГМНЛЗ.
В общих публикациях автору принадлежат материалы, где:
- исследовано влияние на механические свойства заготовок законов переходных процессов в электроприводах МНЛЗ при поступательном процессе движения заготовки [219];
- обоснованы режимы стабильного процесса непрерывного литья медных сплавов на горизонтальных машинах [163];
- экспериментально определено влияние технологических параметров процесса непрерывного литья на положение фронта затвердевания в кристаллизаторе [179, 225];
- предложено повысить производительность машины вертикального полу не-прерывного литья заготовок для сравнения с производительностью ГМНЛЗ [215];
- обосновано определение технологических параметров процесса непрерывного литья на основе коэффициентов реологического состояния для заготовок из медных сплавов [195];
- учтено влияние интенсивности вторичного охлаждения на уменьшение температуры заготовки, повышение ее прочности и на уменьшение глубины ее продавливания валками тянущей клети [223];
- предложена идея, экспериментально доказана и проанализирована целесообразность усовершенствования конструкции ГМНЛЗ за счет использования реверсивного двигателя [206, 221, 226],применения металлоприёмника усовершенствованной конструкции [196, 197] и использования дорна усовершенствованной конструкции[208, 210, 228, 211, 209];
- предложена идея, экспериментально доказана и проанализирована целесообразность разработки методики повышения точности при определении ползучести в температурном интервале вязкого участка заготовки [165, 184] и усовершенствована машина АИМА 5-2 для испытаний образцов из медных сплавов [170];
- научно обоснованы и экспериментально подтверждены границы изме-нения частоты продвижения заготовки в кристаллизаторе [209, 212] и границы изменения соотношения длины срезов к шагу: [171, 183,214];
- предложена математическая модель для расчета параметра повреждаемости заготовки на основе технологических параметров процесса непрерывного литья с использованием реверсивного движения заготовки [216, 194, 225];
- предложен метод управления качеством непрерывно-литых заготовок с применением зависимости отношения величины шага к величине срезов для расчета рациональных значений напряжения в контакте "дорн - заготовка" [192];
- предложена, обоснована и экспериментально подтверждена целесооб-разность использования вынужденного кратковременного реверсивного движения заготовки во время преодоления силы трения покоя (СТП) для повышения механических свойств заготовки [207, 175, 227, 164];
- предложена идея и экспериментально доказано влияние частоты про-движения заготовки на производительность ГМНЛЗ [169].
Новые научные результаты диссертации получены соискателем лично. Автор разработал методы определения повреждаемости непрерывно литой заготовки в зависимости от направленности ее движения во время преодоле-ния СТП на основе теории континуальной повреждаемости. Предложил новый принцип снижения повреждаемости на основании применения: вынужденного краткосрочного реверсивного движения заготовки из медных сплавов из неподвижного кристаллизатора во время преодоления заготовкой СТП, дополнительного напряжения при преодолении силы трения покоя и частоты продвижения заготовки. Разработал методику оценки влияния изучаемых технологических параметров на параметр повреждаемости. Разработал и защитил патентом методику испытания образцов из медных сплавов в температурном интервале (0,9…0,95) ТL, разработал методику определения коэффициентов для уравнений Бейли-Нортона и Работнова-Качанова. Принимал непосредственное участие в разработке методик, выполнении рас

Список литературы

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ
В диссертации решена научно-техническая проблема, которая заключается в разработке теоретических и технологических основ процесса непрерывного литья сплошных и полых заготовок из медных сплавов при использовании их вынужденного кратковременного реверсивного движения во время преодоления силы трения покоя путем учета знакопеременных напряжений и фундаментальных положений теории повреждаемости вязкого участка заготовки, что позволяет улучшить ее качество, повысить производительность оборудования и стабильность процесса литья.
На основе проведенных теоретических и экспериментальных исследова-ний сделаны следующие основные выводы:
1. Анализ современного состояния изготовления сплошных и полых заготовок из медных сплавов горизонтальным непрерывным литьем и информации, которая есть в технической литературе, выявил, что работа, направленная на решение научно-технической проблемы, которая заключается в разработке теоретических и технологических основ процесса непрерывного литья сплошных и полых заготовок из медных сплавов при использовании вынужденного кратковременного реверсивного движения во время преодоления силы трения покоя путем учета знакопеременных напряжений и фундаментальных положений теории повреждаемости вязкого участка заготовки, что позволяет улучшить ее качество, повысить производительность оборудования и стабильность процесса литья, является актуальной.
2. С помощью континуальной теории повреждаемости был определен уровень повреждаемости вязкого участка заготовки в зависимости от влияния технологических параметров процесса непрерывного литья из медных сплавов. Так, было определено: изменения параметра повреждаемости заготовки при непрерывном литье осуществляется в интервале 0,125…0,3; теоретически и экспериментально подтверждено, что значение параметра повреждаемости в интервале 0,20…0,25 соответствует заданному значению предела прочности при растяжении. Например, предел прочности при растяжении для бронзы марки Бр. О5Ц5С5 для указанного интервала параметра повреждаемости находится в пределах 220…230 МПа. Из этого следует, что интервал параметра повреждаемости 0,20…0,25 есть критическим значениям, т.е., после повышения уровня параметра повреждаемости качество заготовки не буде соответствовать требованиям, которые выдвигаются к заготовкам при их применении на предприятиях машиностроительного комплекса.
3. Усовершенствованы уравнения Бейли-Нортона и Работнова-Качанова относительно определения параметра повреждаемости вязкого участка заготовки за счет применения метода асимптотических разложений и осреднения в цикле для напряжений разной величины и длительности, которые возникают во время преодоления силы трения покоя и силы трения скольжения. Это позволило использовать данные уравнения для определения параметра повреждаемости вязкого участка заготовки при применение процесса непрерывного литья.
4. Определены коэффициенты для расчета параметра повреждаемо-сти заготовок из медных сплавов с помощью уравнений Бейли-Нортона и Работнова-Качанова на основе экспериментальных данных ползучести заготовки в температурном интервале ее вязкого участка, то есть при 0,90…0,95 от температуры ликвидус. Экспериментальные данные были получены на машине АИМА 5-2 при условии усовершенствования ее конструкции и разработки способа испытаний. Это дало возможность определять ползучесть при температуре вязкого участка заготовки из медных сплавов при увеличении скорости ползучести до 1650…2500 раз. Разработанный способ испытаний образцов на ползучесть в температурном интервале вязкого участка защищен патентом Украины № 15924. Усовершенствованная конструкция машины АИМА 5-2 защищена патентом Украины №17741.
5. Создано уравнение для определения закономерности формирова-ния скорости и шага в поступательном направлении движения заготовки в зависимости от частоты ее продвижения в интервале 2,5…7,5 мин– 1 для получения заданного реологического состояния заготовки, которое описывается параметром повреждаемости. Созданное уравнение дало возможность определить закономерности формирования скорости в поступательном направлении движения заготовки в кристаллизаторе в зависимости от частоты ее продвижения в интервале 2,5...7,5 мин– 1 при постоянном значении величины поступательного шага для получения заданного параметра повреждаемости. Это уравнение также дает возможность определить закономерности формирования величины поступа-тельного шага в зависимости от частоты продвижения заготовки в интервале 2,5…7,5 мин– 1 для постоянного значения параметра повреждаемости.
6. Разработана математическая модель для определения ползучести и повреждаемости заготовок из медных сплавов. Для решения задачи был избран метод конечных элементов. Задача ползучести и повреждаемости тонких оболочек решалась с помощью трехузлового осесимметричного элемента. Кроме того, математическая модель была дополнена опреде-ляющими уравнениями, которые описывают процессы ползучести материала и накопления повреждений. При простом напряженном состоянии, которое осуществляется в кристаллизаторе машины непрерывного литья, уравнения приняли форму уравнений Бейли-Нортона и Работнова-Качанова.
7. Усовершенствована модель расчета продольной координаты фронта затвердевания относительно входного торца горизонтального неподвижного кристаллизатора при вынужденном кратковременном реверсивном движении заготовки. Для этого разработана математическая модель, которая позволила определить расположение фронта затвердевания в зависимости от средней скорости непрерывного литья, вязкости и температуры расплава. Это дало возможность поддерживать фронт затвердевания на расстоянии не менее 0,05м от выходного торца кристаллизатора и влиять на стабильность процесса непрерывного литья.
8. Усовершенствована конструкция ГМНЛЗ за счет применения: реверсивного двигателя для выполнения вынужденного кратковременного реверсивного движения заготовок. Усовершенствованная конструкция защищена патентами Украины №№ 17031, 28346.Усовершенствована конструкция металлоприёмника машины непрерывного литья за счет разъединения объема расплава, который смешивается со шлаком при его пополнении, с объемом расплава, который содержится у входа в кристаллизатор, с целью снижения количества шлаковых включений в заготовке. Данная конструкция защищена патентом Украины № 79415 и внедрена на ООО "Энергопром" (Акт внедрения от12.10.2007г.). Раз-работана конструкция дорна со срезами на его поверхности (защищена патентами Украины №№ 12732, 16997, 22069, 24422). Получены зависимости усилия взаимодействия системы "дорн - полая заготовка" от технологических параметров процесса непрерывного литья (величины шага ) и конструкционных параметров дорна (длина среза, количество срезов, диаметр рабочей поверхности дорна). Исследования показали, что при росте соотношения шага к длине среза от 0,25 до 1,0 усилие взаимодействия в контакте "дорн - полая заготовка" уменьшается до 1,5…3,0 раза, что способствует повышению стабильности процесса непрерывного литья полых заготовок из медных сплавов.
9. Определен допустимый интервал частоты движения заготовки в кристаллизаторе, который составляет 2,5…7,5 мин-1 и связан с требованиями к стабильности процесса непрерывного литья. Требования к стабильности процесса непрерывного литья основаны на поддержании положения фронта затвердевания на расстоянии 0,045…0,055 м от выходного торца кристаллизатора. Было установлено, что требования к стабильности процесса непрерывного литья обуславливают одновременное изменение величины шага и частоты движения заготовки. Так, стабильность базового процесса непрерывного литья обеспечивается величиною шага 0,046…0,05 м и средней частотою движения заготовки на уровне 2,5 мин-1. Это позволяет изготавливать заготовки из медных сплавов с производительностью 12,0 м/час. При усовершенствованном процессе непрерывного литья при шаге 0,045…0,05 м и условии обеспечения стабильности процесса непрерывного литья было осуществлено повышения частоты движения заготовки в кристаллизаторе до 5,0…5,5 мин-1. При этом было получено повышение производительности ГМНЛЗ до 15,0 м/час, т.е. повышение производительности произошло в 1,25 раза. Дальнейшее увеличение частоты продвижения заготовки в кристаллизаторе до 7,5 мин-1 при обеспечении стабильности процесса непрерывного литья было возможно при уменьшении величины шага до 0,041…0,042 м. При применении частоты продвижения заготовки в кристаллизаторе до 7,5 мин-1 была повышена линейная производительность как для сплошных, так и для полых заготовок в 1,555 раза (18,67 м/ час.), при которой осуществляется стабильный процесс непрерывного литья. При этом были применены следующие технологические параметры: реверсивный шаг 0,0075 м, шаг в поступательном направлении 0,041…0,042 м. В результате была подтверждена правильность теоретических предпосылок, а также разработаны и внедрены параметры стабильного процесса непрерывного литья. Определенно также влияние технологического параметра (величины шага при вынужденном кратковременном реверсивном движении) на значение удельного напряжения при взаимодействии дорна с полой заготовкой из медных сплавов. Показано, что для стабильного процесса непрерывного литья рациональные значения реверсивного шага необходимо поддерживать в интервале 0,007…0,008 м. В результате внедрения усовершенствованного технологического процесса непрерывного литья на ООО "Энергопром" экономический эффект составил 633 грн. на одной тоне литья. Усовершенствованный технологический процесс защищен патентами на полезные модели Украины № 26045 и 26336.
10. Для повышения качества заготовок усовершенствован процесс непрерывного литья за счет применения вынужденного кратковременного реверсивного движения заготовки во время преодоления силы трения покоя с частотой 2,5…7,5 мин- 1. Для управления качеством непрерывно литых заготовок разработана номограмма, в которой на основе зависимостей "граница прочности при растяжении - параметр повреждаемости заготовки", "скорость движения заготовки - частота продвижения заготовки в кристаллизаторе" и "величина шага заготовки в поступательном направлении - частота продвижения заготовки в кристаллизаторе" определяли технологические параметры усовершенствованного процесса непрерывного литья. И наоборот, для заданных технологических параметров и направления движения заготовки вовремя преодоления силы трения покоя определяли механические свойства заготовки, которые могут быть получены в результате использования усовершенствованного технологического процесса непрерывного литья. На основе исследований были определены зависимости влияния параметра повреждаемости заго-товки на ее механические свойства. На основе расчета параметра по-вреждаемости заготовки с помощью математической модели были определены и построены зависимости влияния частоты продвижения заготовки на параметр повреждаемости для базового и усовершенствованного технологического процесса непрерывного литья.
11. Показано влияние технологических параметров процесса непре-рывного литья на параметр повреждаемости заготовки. Так, при увеличении частоты продвижения заготовки от 2,5 до 7,5 мин- 1 показатели уровня параметра повреждаемости при применении усовершенствованного процесса уменьшались в 1,58…1,63 раза, а при применении базового процесса при тех же условиях уровень параметра повреждаемости увеличился в 1,55…1,6 раз. Максимальный разбег показателей уровня параметра повреждаемости заготовок, полученных базовым и усовершенствованным технологическими процессами, наблюдался при частоте продвижения заготовок, которая составляла 7,5 мин- 1 (так, при усовершенствованном процессе непрерывного литья параметр повреждаемости составил 0,125, а при базовом процессе - 0,3). Кроме того, показано, что параметр повреждаемости влияет на механические свойства заготовок. При испытании заготовок было определено, что при частоте продвижения заготовок, которая составляла 7,5 мин-1, граница прочности медных сплавов, полученных при усовершенствованном процессе непрерывного литья, выросла на 12,41…15,81% относительно границы прочности заготовок, полученных при применении базового процесса литья. Анализ микроструктуры заготовок, полученных базовым и усовершенствованным процессами непрерывного литья, показал, что размер зерна при осуществлении реверсивного движения во время преодоления силы трения покоя был уменьшен на 25…30%, что обусловило повышение границы прочности при растяжении заготовок из медных сплавов. Результаты проведения контроля шероховатости поверхности заготовки показали, что показатель Ra снизился с 10,8 при базовом процессе до 6,22 при усовершенствованном процессе. При тех же условиях показатель Rz снизился с 38,0 до 23,0. Это свидетельствует о том, что при применении усовершенствованного процесса непрерывного литья усилия в заготовке во время преодоления силы трения скольжения уменьшаются с 0,15 до 0,1 МПа при условии увеличения частоты продвижения заготовки в кристаллизаторе от 2,5 до 7,5 мин- 1.
12. Научные результаты, методики и программные продукты, получен-ные автором в работе над докторской диссертацией, использованы на ООО "Энергопром" (г. Харьков) (Акт использования от 12.08.2011г.); в компании" Цибероптекс" (г. Дубаи, О.А.Е.) (Акт использования от 21.12.2002г.); на ОАО "ХТЗ" (г. Харьков) (Акт использования от 24.07.2003 г.). Результаты диссертационной работы внедрены в учебном процессе УИПА при выполнении курсовых, лабораторных и практических работ (справка о применении от 20.05.2005 г.) и НТУ "ХПИ" при преподавании лекционного курса (справка о применении от 24.06.2011г.).

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1 Бровман М..Я. О перспективе развития непрерывного литья металлов (Электронный ресурс) / М. Я. Бровман. – Режим доступу к статье : www.rmo.ru/ru/ nmoborudovanie/nmoborudovanie/ 2004-1/49_56_ nmo_1_ 04.pdf.

2 Адно Ю. Мировая металлургия на пороге нового столетия / Ю. Адно // Литейное производство. – 2001. – № 3 – С. 31–35.
3. Керджин К. Прогноз развития литейного производства в мире / К. Кеджин // Литейное производство. – 2006. – № 8. – С. 34–39.
4. Ченгбинг Д. Перспективы развития литейного производства в Китае / Д Чебинг // Литейное производство. – 2007. – № 2. – С. 31–33.
5. Кепнет Х. Прогноз объемов производства отливок в США. Рост на 14 % к 2012 году / Х. Кепнет, К. Керджин // Литейное производство. – 2006. – № 12. – С. 19–24.
6. Козлов Л.Я. Производство отливок в мире/ Л.Я. Козлов // Литейщик России. – 2002. – № 2. – С.11.
7. Фрумкин К. На мировом рынке слабые не выживают / К. Фрумкин // Компания. – 2006. – № 2. – С. 43–45.
8. Дибров И. А. Перспективные направления развития литейного производства России и задачи Российской ассоциации литейщиков / И. А. Дибров // Литейщик России. – 2006. – № 2. – С. 13–15.
9. Береговский В. И. Медь и ее значение для народного хозяйства / В. И. Береговский. – М. : Металлургия. – 1983. – 69 с.
10. Черноухов А. В. История медеплавильной промышленности России ХVІІ - ХІХ веков / А. В. Черноухов. – Свердловск, 1988. – 183 с.
11. Коч П.К. Тенденции и структура литейной промышленности Бразилии / П. К. Коч // Литейное производство. – 2007. – № 2. – С. 34–39.
12. Петров А. Ю. Состояние и перспективы развития литейного производства в России / А. Ю. Петров // Литейное производство. – 2007. – № 2. – С. 2–4.
13 Непрерывное литье цветных сплавов (Электрон. ресурс) / ООО «Спецмаш». – М., 2005. – 5 с. – Режим доступа: www.nppsm.ru/106009.php.

14. Прогрессивные методы непрерывной разливки металлов и сплавов : решение научно-технического семинара. – К.: ФТИМС НАНУ, 1996.
15. Прогрессивные методы непрерывной разливки стали и сплавов: решение научно-технического семинара 18-19 06. – К., 1996 .
16. Основные направления развития процесса непрерывного литья / Ф. Н. Тавадзе, М. Я. Бровман, Ш. Д. Рамишвили [и др.]; под ред. М. Я. Бровмана. – М.: Наука,1982. – 165 с.
17. Шварцмайер В. Непрерывная разливка. Развитие и применение
/ В. Шварцмайер ; пер. с. нем. А. И. Миллера. – М. : Металлургиздат, 1962. – 386 с.
18 Тепломассообменные процессы финишных операций обработки стали : [в 2 кн.] / А. П. Огурцов, А. В. Гресс, Ф. В. Недопекин, И. А. Павлюченков ;под. общ. ред. А. П. Огурцова ; Днепродзержин. гос. техн. ун-т. –Днепродзержинск : ДГТУ, 2007. – Кн. 2: Тепломассообменные процессы при разливке стали на МНЛЗ. – 2007. – 300 с.: ил.
19 Лякишев Н. П. Развитие технологии непрерывной разливки стали / Н. П. Лякишев, А. Г. Шалимов. – М. : Элиз, 2002. – 208 с.
20 Сивак Б. А. Горизонтальные машины непрерывного литья заготовок: состояние и перспективы / Б. А. Сивак, А. И. Майоров, И. С. Ротов // Чёрная металлургия: бюл. АО "Черметинформация". – М., 2000. – Вып. 9-10. – С. 7–24.
21 Перспективы применения горизонтальных машин непрерывного литья заготовок (Электронный ресурс): обзорная статья. – М. : ООО «Спецмаш», 2005. –10 с. – Режим доступа: www. nppsm. ru / 106009. php. 2005.

22 Непрерывное литье цветных металлов (Электронный ресурс) : обзорная статья. – М. : ООО «Спецмаш», 2005. –7 с. – Режим доступа: www. nppsm. ru / 106009. php. 2005.

23 Горизонтальное непрерывное литье цветных металлов и сплавов / [О. А. Шатагин, В. Т. Сладкоштеев, М. А. Вартазаров и др.] ; под ред. В. Т. Сладкоштеева. – М. : Металлургия, 1974. – 175 с.
24 Одержання заготівок для вкладишів підшипників ковзання із олов’янистої бронзи методом безперервного лиття / В. В. Наумик, Г. А. Бялік, С. І. Адамчук, В. Є. Самойлов В // Вестник Донбас. гос. машиностроит. акад.: сб. науч. тр. – Краматорск, 2010. – № 3 (20). – С. 202–207.
25 Наумик В.В. Разработка оптимального режима прерывистой вытяжки при получении качественных цельнолитых заготовок из оловянной бронзы / В. В. Наумик // Нові матеріали і технології в металургії та машинобудуванні. – 2010. – № 1. – С. 99–103.
26 Кац А. М. Кристаллизаторы скольжения и системы вторичного охлаждения для непрерывного литья меди и ее сплавов / А. М. Кац, Е. Г. Шадек. – М. : Металлургия, 1981. – 52 с.
27. Методические указания по оценке технического уровня и качества промышленной продукции : РД 50-149-79. – Введ. 1980–01–01. – М. : Изд-во стандартов,1979. – 124 с.
28 Peheke R.D. Simulation of horizontal continuous casting with incremental stand movement / R. D. Peheke, K. Ho // 43 rd. Elect. Journal Conf. Proc.: Atlanta Meet., Dec. 10-13, 2005. – [New York.], 2006. – Vol. 43, N 4. – Р. 119–129.
29 ГОСТ 493–79. Бронзы безоловянные литые. – Взамен ГОСТ 493–63 ; введ. с 1980–01–01. – М. : Изд-во стандартов, 1980. – 78 с.
30 Allen N. Hydrogen and oxygen at the copper / N. Allen // Journal of the Institute of Metals. – 2001. – Vol. 43. – Р. 81–88.
31 Затвердевание металлов и металлических композиций / В. А. Лейбензон В. Л. Пилюшенко, В. Е. Хрычиков [и др.].– К. : Наук. думка, 2009. – 410 с.
32 Хрычиков В. Е. Литейное производство черных и цветных металлов : учеб. пособие / В. Е. Хрычиков, Е. В. Меняйло ; Нац. металлург. акад. Украины. – Днепропетровск : НМетАУ, 2010. – 89 с.
33. Леви Л. И. Литейные сплавы / Л. И. Леви, С. К. Кантеник. – М.: Высшая школа, 1967. – 435 с.
34 Сучков Д. И. Медь и ее сплавы / Д. И. Сучков. – М. : Металлургия, 1967. – 248 с.
35. Metalograficke stadium zlievarenskej mosadze Cu-Zn-Al-Fe-Mn / M. Nemethova a kol // Zb. VI Metalograficke symposium. – Vysoke Tatry, 1986.
36. Precipitacne procesy v zlieverenske j zliatine Cu-Zn-Al-Fe-Mn / Karel a kol. // Zb. VI Metalograficke symposium. – Vysoke Tatry, 1986.
37. Selekted Powder Diffraction Date for metals and Alloys : Date book / International Centre for Diffraction Date. – Pennsylvania (USA), 1978.
38. Kvalitativna konfiguracia zeleza v dvojfazovej mosadzi / Lustik a kol // Kovove materiale. – Bratislava, 1985. – № 2. – S. 23.
39. Лихушина Е. В. Неустойчивость решетки и структура поверхностного мартенсита в упорядоченных сплавах -Cu-Zn-Al : автореф. дис. … канд. техн. наук : спец. 05.16.02 / Е. В. Лихушина ; Моск. ин-т стали и сплавов. – М., 1985. – 24 с.
40 Лушанкин И. А. Структурные и фазовые превращения при деформации легированных сплавов систем CuAl и CuSn : автореф. дис. ... канд. физ.-мат. наук : спец. 05.16.02 / И. А. Лушанкин. – К., 1987. – 24 с.
41 Триас А. В. Литье меди и медных сплавов / А. В. Триас. – М.:
Металлургиздат, 1951. – 75 с.
42 Мариенбах Л. М. Плавка сплавов цветных металлов для фасонного литья / Л. М. Мариенбах Л. О. Соколовский. – М. : Высшая школа, 1967. – 137 с.
43 Hsu Y. T. Conductivity of copper / Y.T. Hsu, B. O. O¢Reily // Journal Institute of Metals. – 2002. – December. – P. 21–24.
44. Сыч Т. Г. Изотермическое мартенситное превращение в сплавах на основе медь - : автореф. дис. ... канд. техн. наук : спец. 05.16.02. / Т. Г. Сыч ; Ин-т металлофизики НАН Украины. – К., 1990. – 24 с.
45. Скиндер В. А. Бронза, ее природа и история / В. А. Скиндер. – СПб. : Зарудный, 1908. – 101 с.
46 Мальцев М. В. Металлография цветных металлов и сплавов. (С прил. Атласа макро- и микроструктур) : учеб. пособие для металург. спец. вузов / М. В. Мальцев, Т. А. Барсукова, Ф. А. Борин ; под общ. ред. М. В. Мальцева. – М. : Металлургиздат, 1960. – 372с.
47 Ершов Г.С. Микронеоднородность металлов и сплавов / Г. С. Ершов, Л. А. Позняк. – М. : Металлургия, 1985. – 216 с.
48 Smithels S. Metals : Reference Book / S. Smithels. – 5th ed. – London ; Boston : Butterworths, 2004. – 1566 p.
49 Лушанкин И. А. Кристаллическая структура мартенситных фаз, образующихся в сплавах CuSn при деформации / И. А. Лушанкин. В. В. Мартынов, Л. Г. Хандрос // Физика прочности и пластичности металлов и сплавов : тез. докл. Х1 Всесоюз. конф., Куйбышев, июнь, 1986 г. / Куйбышев. политехн. ин-т.– Куйбышев, 1986. – С. 120–121.
50 Исследования влияния технологических параметров на качество заготовок / В. Н. Бредихин, Ф. П. Изюмский, Е. А. Суходольская [и др.] // Цветные металлы. – 1976. – № 12. – С. 51–53.
51 Lemaitre J. A course on damage mechanics / J. Lemaitre. – Berlin: Springer-Verlag, 1996. – 228 p.
52 Работнов Ю. Н. Ползучесть элементов конструкций / Ю. Н. Работнов. – М. : Наука, 1966. – 752с.
53 Качанов Л. М. Основы механики разрушения / Л. М. Качанов. – М. : Наука, 1974. – 311 с.
54 Стакян М. Г. Вероятностная оценка сопротивления усталости гладких и ступенчатых валов / М. Г. Стакян, К. Ц. Исаханян // Известия НАН РА ГИУА. Сер. Техн. науки. – 2004. – Т. 57, № 2. – С. 204–209.
55 Морачковский О. К. О нелинейных задачах ползучести тел при воздействии быстро осциллирующего поля / О. К. Морачковский // Прикл. механика. – 1992. – Т. 28, № 8. – С. 17–23.
56 Бреславский Д. В. Кинетические уравнения повреждаемости циклически нагруженных тел/ Д. В. Бреславский // Динамика и прочность машин. – Харьков: ХГПУ, 1998. – № 56. – C. 132–139.
57 Каменский А. А. Разрушение вязко-упругих тел с трещинами / А. А. Каменский. – К. : Наук. думка, 1990. – 310 с.
58 Структурные особенности высокотемпературной ползучести монокристаллического молибдена в широком интервале приложенных напряжений. Структурно-упрочненное состояние / А. И. Дехтяр, О. П. Карасевская, И. В. Моисеева [и др.] // Металофиз. и новые технологии. – 2003.– № 2. – С. 205–225.
59 Forster-Billan J. Conductivity of copper / J. Forster-Billan, B. Furmann // Berg und Hütten-Maschine Monatshefte. – 2001. – Bd. 111, N 5. – S. 345–349.
60 Машина для испытания металлов и сплавов на ползучесть и длительную прочность модели АИМА-5-2 : Техническое описание и инструкция для эксплуатации : cб 2.773.053. ТD. – Иваново, 1977. – 150 с.
ТО и инструкция по эксплуатации сб. 2 773.053 TD. 1977,
61 Нормаль 264–87. – М. : Стандарты, 1987. – 52 с.
62 Оценка механических характеристик с учетом кинетики деформации и разрушения / Я. Б. Фридман, Т. К. Зилова, Б. А. Дроздовский, Н. И. Петрухина // Заводская лаборатория. – 1960. – Т. 26, № 11. – С. 1267–1283.
63 Collins J. A. Failure of Materials in Mechanical Design: Analysis, Prediction, Prevention / J. A. Collins. – 2nd. ed. – New York: Jonn Wiley and Sons, 1993. – 654 p.
64 Chaboche J. L. Time-independent constitutive theories for cyclic plasticity// International Journal of Plasticity / J. L. Chaboche. – 1986. – Vol. 2. – P. 149–188.
65 ГОСТ 613–79. Бронзы оловянные литейные. Марки. – Взамен ГОСТ 613-65 ; введ. 1980–01–01. – М., 1979. – 4 с.
66 Трощенко В. Т. Прогнозирование трещиноустойчивости теплоустойчивых сталей с учетом влияния размеров образцов : Сообщения 1-4 / В. Т. Трощенко, В. В. Покровский, В. Г. Каплуненко // Пробл. прочности. – 1997. – № 1. – С. 5–54.
67 Cyclic Creep-Damage in Thin-Walled Structures / H. Altenbach, D. Breslavsky, O. Morachkovsky, K. Naumenko // Journal of Strain Analysis for Engineering Design. – 2000. – Vol. 35, No 1. – P. 1–11.
68 Прогнозирование трещиноустойчивости корпусной реакторной стали на основе концепции «Master curve» и вероятностей модели / Б. З. Морголин, В. А. Швецова, А. Г. Гуленко [и др.] // Пробл. прочности. – 2001. – № 1. – С. 5–21.
69 Степанов Г. Напружений стан циліндричної труби і оболонки при нестаціонарному термомеханічному навантаженні / Г. Степанов, А. Бабуцкий // Механіка та матеріалознавство. – 2004. – Т. 9, № 3. – С. 11–17.
70 Гигиняк Ф. Ф. Оценка вязко-пластичных свойств титановых сплавов / Ф. Ф. Гигиняк, Т. Н. Можаровская, В. В. Башта // Пробл. прочности. – 2005. – № 3. – С. 37–44.
71 Бреславский Д. В. Геометрически нелинейные задачи циклической ползучести оболочек вращения / Д. В. Бреславский, О. К. Морачковский, А. А. Чупрынин // Вестник Харьковского государственного политехнического университета : сб. науч. тр. – Харьков, 1999. – Вип. 42. – C. 49–53.
72 Бреславский Д. В. Метод асимптотических разложений в задачах мало- и многоцикловой ползучести материалов / Д. В. Бреславский, О. К. Морачковский, О. А. Уварова // Вестник Нац. техн. ун-та «ХПИ» : сб. науч. тр. – Харьков, 2004. – № 19. – С. 23–32.
73 Стрижало В. А. Исследование закономерностей перехода от квазикристаллического к усталостному разрушению легких сплавов при мало цикловом нагружении / В.А. Стрижало // Пробл. прочности. – 1974. – № 5. – С. 42–43.
74 Морголин Б.З. Костылев В.И. Прогнозирование трещиноустойчивости при вязком разрушении корпусных реакторных сталей / Б. З. Морголин, В. И. Костылев // Пробл. прочности. – 2001. – № 4/5. – С. 25–33.
75 Иванов В. С. Прочность и пластичность. Разрушение при действии кратковременных нагрузок. Вязкое и хрупкое разрушение / В. С. Иванов, Л. Р. Ботвина, В. Г. Кудряшов // Металловедение и термическая обработка. – М. : ВИНИТИ, 1971. – С. 54–102. – (Итоги науки и техники).
76 Hiebler H. Inner crack formation in continuous casting: stress or strain criterion? / H. Hiebler, J. Zirngast, Ch. Bernhart // 77-th Steelmaking conf. Proceedings, Chicago meeting. – Chicago, 2004. – Vol. 77. – P. 405–412.
77 Быдзан А. Ю. Исследование механизмов усталостного разрушения конструкционной стали 20Х13 и ее композиций с наплавленным покрытием / А. Ю. Быдзан, С. В. Панин, В. Г. Дураков // Физическая мезомеханика. – 2002. – Т. 5, № 6. – С. 73–85.
78 Особенности качества непрерывно-литых заготовок различного сечения / В. С. Лучкин, С. А. Воробей, Г. В. Левченко [и др.] // Металл и литье Украины. – 2005. – № 3. – С. 30–33.
79 Морголин Б. З. Прогнозирование трещиноустойчивости при хрупком разрушении реакторных сталей, подвергнутых нейтронному облучению / Б. З. Морголин, В. А. Швещова, А. Г. Гуленко // Пробл. прочности. 2001.- № 2/3. – С. 5–17.
80 Bareiss J. Verhalten herstellengsbedingter Fehlstellen in warmfesten 1%Cr MoV–Gurstahl: Dis. Doct.-Ing. / Jorg Bareiss ; Universität Stuttgart. – Stuttgart, 2001. – 169 s.
81 Иванов В. С. Прочность и пластичность. Разрушение при действии кратковременных нагрузок. Вязкое и хрупкое разрушение / В. С. Иванов, Л. Р. Ботвина, В. Г. Кудряшов // Металловедение и термическая обработка. – М. : ВИНИТИ, 1971. – С. 54–102. – (Итоги науки и техники).
82 Терехов В. Н. Исследование влияния режимов горизонтального многоручьевого непрерывного литья бронзы на формирование и качество прутков для волочения проволоки: автореф. дис. … канд. техн. наук. : спец. 05.321. / В. Н. Терехов ; Ин-т проблем литья. – К., 1972. – 20 с.
83 Mahon C.I. Cahen Morris //Acta Metall. – 1985. – Vol. 33, N 6. – Р. 591–604.
84 Осокин Л. С. Исследование условий образования трещин при непрерывном литье магниевых сплавов и разработка промышленной технологии отливки крупногабаритных слитков: автореф. дис. ... канд. техн. наук. : спец. 05.16.04. / Л. С. Осокин ; Моск. авиац. ин-т. – М., 1974. –28 с.
85 Никулин А. Ю. Исследование условий образования дефектов на поверхности непрерывнолитого слитка и способов повышения качества его поверхности: автореф. дис. ... канд. техн. наук.: спец. 05.16.02. / А. Ю. Никулин ; Моск. ин-т стали и сплавов. – М.,1978 – 28 с.
86 Малинин И.И. Прикладная теория пластичности и ползучести / И. И. Малинин. – М. : Металлургия, 1975. – 500 с.
87 Марущак П. О. Влияние частоты и фирмы цикла нагружения на высокотемпературную циклическую трещиностойкость биметалла : автореф. дис. ... канд. техн. наук.: спец. 05.16.02 / П. О. Марущак ; Терноп. гос. техн. ун-т им. И. Пулюя. – Тернополь, 2004. – С. 20–23.
88 Марущак П. О. Методика дослідження швидкості росту тріщині і опис кінетичних діаграм руйнування в умовах втоми повзучості / П. О. Марущак // Вісник Тернопільського державного технічного університету. – Т., 2003. – Т. 8, № 2. – С. 23–28.
89 Ясний П. В. Вплив температури на швидкість росту тріщини у матеріалі покриття біметалевого ролика МБЛЗ / П. В. Ясний, П. О. Марущак // Машинознавство. – 2004. – № 2. – С. 3–9.
90 Малинин И. И. Прикладная теория пластичности и ползучести / И. И. Малинин. – М. : Машиностроение, 1975. – 500 с.
91 Continuous horizontal casting lines for copper alloys // FBM Fertingungtechnol. – 1998. – Vol. 65, N 2. – Р. 157–159.
92 Исследования влияния технологических параметров на качество заготовок / В. Н. Бредихин, Ф. П. Изюмский, Е. А. Суходольская [и др.] // Цветные металлы. –1976. – № 12. – С. 51–53.
93 Физический энциклопедический словарь / гл. ред. А. Я. Прохоров. – М. : Сов. энцикл., 1983. – 766 с.
94 Заявка 1507722 Великобритания, МКИ 4 С 22 В 9/00, ВD1F 7/18. Способ ускорения металлургических процессов в расплавленном металле и устройство для его осуществления / Д. Х. Даунинг, Р. Х. Кайзер. – № 10223/575 ; заявл. 12.03.1975 ; опубл. 19.04.1978, ИЗР № 9.
95 А. с. 839266 (СССР), МКИ4 С 21 С 7/00. Способ обработки расплава / Н.А. Свидунович, А.И. Гарост, В. К. Литвинов. – Опубл. 1981, Бюл. № 2.
96 А. с. 1091114 (СССР), МКИ4 С 22 В 9/10. Способ обработки расплава / Н. И. Иванов, В. К. Литвинов, Б. Е. Агапитов, А. П. Морозов (СССР). – Опубл. 1985, Бюл. № 4.
97 А. с. 420682 (СССР), МКИ С 21 С 7/00. Способ обработки металла / В. И. Трохимович, Д. В. Борзенков, О. А. Хохлов (СССР) ; ЦНИИ черной металлургии им. И. П. Бардина. – № 1839163/22-2 ; заявл. 19.10.72 ; опубл. 23.05.1974, Бюл. № 11.
98 А. с. 1056472 (СССР), МКИ4 Н 05 В 7/18. Устройство для обработки жидкого металла / Н. И. Иванов, В. К. Литвинов, А. П. Морозов (СССР). – опубл. 01.13.1982, Бюл. № 12.
99 Сластионов А. А. Выбор оптимального состава флюса для рафинирования медных расплавов / А. А. Сластинов // Генезис, теория и технология литых материалов : тез докл. I Междунар. конф. / Владимир. гос. ун-т. – Владимир, 2002. – С. 110–112.
100 Пат. 2185455 Российская Федерация, МПК7 С 22 В 15/14, 9/10. Способ рафинирования меди и сплавов на медной основе / Л. В. Шмаков, В. И. Черемискин, Н. А. Мочалов, К. Н. Трубецкой, Г. А. Денисов, С. Н. Мочалов, А. А. Кузнецов. – № 2000129791/02 ; заявл. 30.11.2000 ; опубл. 20.07.2002, Бюл. № 9.
101 Цветков Ю.В. Низкотемпературная плазма в процессах восстановления / Ю. В. Цветков, С. А. Панфилов. – М. : Наука, 1980. – 358 с.
102 Production Process for Complex [MHD & Plasma Refining of Aluminium ALloys] / W. I. Dubodelov, V. L. Naidek, L. P. Puzhailo [et al.] // Proceedings of the International Congress on Electromagnetic Processing of Materials “EMP-97”, Paris-La-Defense, France, May 27-29. – 1977. – Vol. 2. – P. 13–18.
103 Мовчан В. М. Исследование взаимодействия плазменной струи с металлическим расплавом / В. М. Мовчан, А. В. Наривский // Внепечная обработка металлических расплавов. – К., 1986. – С.79–80.
104. Наривский А. В. Научные и технологические основы процессов глубинной обработки цветных литейных сплавов плазмореагентными средами : автореф. дис. … доктора техн. наук / А. В. Наривский ; Физ.-техн. ин-т металлов и сплавов НАН Украины. – К., 2006. – 36 с.
105. Наривский А. В. Исследование структуры зон внедрения в расплав высокотемпературных и холодных газовых струй / А. В. Наривский, В. М. Мовчан // Прогрессивные способы плавки литейных сплавов. – К, 1987. – С. 15–20.
106. Чурсин В. М. Плавка медных сплавов / В. М. Чурсин. – М. : Металлургия, 1982. – 151 с.
107 Гель В. И. Внепечное рафинирование алюминиевых сплавов на предприятиях вторичной металлургии / В. И. Гель // Цветные металлы. – 1990. – № 4. – С. 83–85.
108 Купряков Ю. П. Огневое рафинирование черновой меди и производство медных слитков / Ю. П. Купряков. – М. : Металлургия, 1970. – 144 с.
109. Лавров Л. Г. Современные методы рафинирования черновой меди / Л. Г. Лавров, Э. Н. Мазурчук, О. Б. Быстрова. – М. : Металлургия, 1977. – 52 с.
110. Кардаш А. В. Исследование влияния кислорода на свойства меди: дис. … канд. техн. наук: 05.16.04 / А. В. Кардаш. – Харьков, 1972. – 129 с.
111. Газы в цветных металлах и сплавах / Д. Ф. Чернега, О. М. Бялик, Д. Ф. Иванчук, Г. А. Ремизов. – М. : Металлургия, 1982. – 176 с.
112 Применение лигатуры для повышения эффективности очистки медных сплавов от газов и неметаллических включений // Генезис, теория и технология литых материалов : тез. I Междунар. конф. / Владимир. гос. ун-т. – Владимир, 2002. – С.73–74.
113 Пат. 2187564 Российская Федерация, МПК7 С 22 В 9/02. Многослойный фильтр для рафинирования и одновременного модифицирования алюминиево-кремниевых сплавов / А. Г. Мухин, О. С. Блинова ; ООО «ГАЗ». – № 2000126825/02 ; заявл. 25.10.2000 ; опубл. 20.08.2002, Бюл. № 10.
114 О наследственности влияния шихтовых материалов на механические свойства литых заготовок из алюминиевой бронзы / С. А. Соловьев, Ю. Н. Самсонов, В. Б. Деев [и др.] // Изв. Вузов. Черная металлургия. – 2002. – № 12. – С. 47–48.
115 Эскин Г. И. Внепечное рафинирование потока расплава в процессе непрерывного литья слитков алюминиевых сплавов с применением ультразвуковой обработки / Г. И. Эскин // Цветные металлы. – 2003. – № 3. – С. 70–74.
116 Зависимость механических свойств от скорости замедленного растяжения алюминия литейных сплавов = Shengang dongye daxue kuebao / Gu Ke-cheng, Du De-shen, Xia Zhi-min [et al.] // J. Shenyang Polytechn. Univ. 2002. – Vol. 24, N 5. – P. 370–373.
117 Белякова Л. И. Исследование структурной и химической неоднородности слитков углеродистых сталей горизонтальной непрерывной разливки: автореф. дис. ... канд. техн. наук : 05.320 / Л. И. Белякова ; Горьк. политехн. ин-т им. А. А. Жданова. – Горький, 1970. – 20 с.
118 Волкогон Г. М. Производство слитков меди и медных сплавов / Г. М. Волкогон, Н. М. Брезгунов. – М. : Металлургия, 1980. – 100 с.
119 Ахтырский В. И. Исследование осевой ликвации при горизонтальной непрерывной разливке спокойной углеродистой стали: автореф. дис. ... канд. техн. наук / В. И. Ахтырский. – М., 1967. – 18 с.
120 Вартазаров М. А. Некоторые теоретические и технологические основы получения качественных заготовок из вторичных оловянных бронз методом непрерывного литья на горизонтальных машинах : дис. …канд. техн. наук: 05.16.04 / М. А. Вартазаров. – К., 1967. – 138 с.
121 Влияние конструкции кристаллизатора на качество заготовок из меди при горизонтальном непрерывном литье / В. Т. Сладкоштеев, О. А. Шатагин, Г. С. Осинцев [и др.] // Цветная металлургия. – 1970. – № 24. – С. 38–39.
122 Ефимов В. А. Современные технологии разливки и кристаллизации сплавов / В. А. Ефимов, А. С. Эльдерханов. – М. : Машиностроение, 1988. – 360 с.
123 Standards-and properties (Electronic resource). – Access mode: www. Copper info.co.uk/standardsand properties / homepage.. shtml.
124 Перспективы применения горизонтальных машин непрерывного литья заготовок (Электронный ресурс). – М. : ООО «Спецмаш», 2005. – 10 с. Режим доступа: www.nppsm.ru/106009.php.2005

125 Непрерывное литье цветных металлов (Электронный ресурс). – М.: ООО «Спецмаш», 2005. – 7 с. – Режим доступа : www.nppsm.ru /106009.php.2005

126 Вертикальные и горизонтальные установки непрерывного и полунепрерывного литья заготовок из меди, медных сплавов и драгоценных металлов для производства катанки, труб, прутков, ленты и проволоки (Электронный ресурс). – Режим доступа: http://www.ru/scastings.ru/work/168/170/430/2205 - 2005.

127 Horbach U. High speed casting with parabolic mould taper/ U. Horbach, J. Kockentiedt, W. Junq // Stahl und Eisen. – 2005. – N 2(23). – P. 23–24.
128 Stilli A. Hot processing of billets / A. Stilli //Concast Standard News. – 2007. – N 1(36). – P. 3–4.
129 Усовершенствование технологии и оборудования машин непрерывного литья заготовок / М. Я. Бровман, И. К. Марченко, Ю. Е. Кан, В. И. Иванов. – К.: Техника, 1976. – 165 с.
130 Влияние конструкции кристаллизатора на качество заготовок из меди при горизонтальном непрерывном литье / В. Т. Сладкоштеев, О. А. Шатагин, Г. С. Осинцев [и др.] // Цветная металлургия. – 1970. – № 24. – С. 38–39.
131 Качество непрерывно отлитых заготовок бронзовых прутков для волочения проволоки / В. Н. Терехов, В. Т. Сладкоштеев, О. А. Шатагин [и др.] // Цветные металлы. – 1970. – № 8. – С. 59–61.
132 Пат. 2155648 Российская Федерация, МКИ7 В 22 D 11/04. Способ получения непрерывнолитых полых деформированных заготовок и установка для получения полых деформированных заготовок / В. В. Стулов, В. И. Одиноков ; Ин-т машиноведения и металлургии Дальневосточного отд-ния РАН. – № 98103925/02; заявл. 02.03.1998 ; опубл. 10.09.2000, Бюл. № 13.
133 Будников В. Ф. Исследование процесса непрерывного литья алюминиевых сплавов в электромагнитный кристаллизатор как объект автоматического управления размером слитка : автореф. дис. ... канд. техн. наук : 05.13.04 / В. Ф. Будников ; Политехн. ин-т им. В. В. Куйбышева. – Куйбышев,1974. – 20 с.
134 Пат. 2205724 Российская Федерация, МПК7 В 22 D 11/00. Способ непрерывного или полунепрерывного литья трубных заготовок из меди и ее сплавов / В. А. Захаров, Н. А. Мучанов, И. А. Шевцов, С. А. Захаров, Л. В. Майоров. – № 2002118630/02 ; заявл. 12.07.2002 ; опубл. 10.06.2003, Бюл. № 10.
135 Пат. 2169635 Российская Федерация, МПК7 В 22 D 11/00. Способ получения высококачественной непрерывнолитой круглой заготовки / А. Я. Кузовков, Ю. П. Петренко, В. И. Ильин, А. А. Фетисов [и др.] ; Нижнетагильский металлург. комбинат. – № 99114919/02 ; заявл. 07.07.1999 ; опубл. 27.06.2001, Бюл. № 11.
136 Пат. 2169636 Российская Федерация, МПК7 В 22 D 11/051, 11/106. Установка для получения непрерывнолитых деформируемых заготовок / В. В. Стулов, В. И. Одиноков ; Ин-т машиноведения и металлургии Дальневосточного отд-ния РАН. – № 99103555/02 ; заявл. 23.02.1999 ; опубл. 27.06.2001, Бюл. № 24.
137 Пат. 2155648 Российская Федерация, МПК7 В 22 D 11/04. Способ получения непрерывнолитых полых деформированных заготовок и установка для получения полых деформированных заготовок / В. В. Стулов, В. И. Одиноков ; Ин-т машиноведения и металлургии Дальневосточного отд-ния РАН. – № 98103925/02 ; заявл. 02.03.1998 ; опубл. 10.09.2000, Бюл. № 13.
138 Козаченко С. М. Исследование затвердевания и разработка технологии