СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ХИМИЧЕСКОГО СОСТАВА И ТЕХНОЛОГИИ ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ КАТАНКИ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА ВЫСОКОПРОЧНЫХ АРМАТУРНЫХ ПРЯДЕЙ И ПРУЖИН : ВДОСКОНАЛЕННЯ ХІМІЧНОГО СКЛАДУ Й ТЕХНОЛОГІЇ ТЕРМОМЕХАНІЧНОЇ ОБРОБКИ КАТАНКИ ДЛЯ ВИРОБНИЦТВА ВИСОКОМІЦНИХ АРМАТУРНИХ ПАСМ І ПРУЖИН

Краткое описание

ИНСТИТУТ ЧЕРНОЙ МЕТАЛЛУРГИИ им. З. И. НЕКРАСОВА
НАЦИОНАЛЬНОЙ АКАДЕМИИ НАУК УКРАИНЫ

На правах рукописи

Сагура Людмила Владимировна

УДК 669.017:669.14:621.771.25:62-272.002.2(043)

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ХИМИЧЕСКОГО СОСТАВА И ТЕХНОЛОГИИ ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ КАТАНКИ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА ВЫСОКОПРОЧНЫХ АРМАТУРНЫХ ПРЯДЕЙ И ПРУЖИН

Специальность 05.16.01 «Металловедение и термическая
обработка металлов»

Диссертация на соискание ученой степени
кандидата технических наук

Научный руководитель:
Парусов Владимир Васильевич,
доктор технических наук, профессор

Днепропетровск 2013
СОДЕРЖАНИЕ с.

Перечень используемых сокращений..

5

ВВЕДЕНИЕ..

7

РАЗДЕЛ1. АНАЛИЗ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ ЛИТЕРАТУРЫ И СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА ..

13

1.1

Влияние химического состава на структурообразование и уровень механических и технологических свойств катанки из высокоуглеродистых сталей .

13

1.2

Деформационное упрочнение высокоуглеродистых сталей в процессе холодной деформации ..............................................

21

1.3

Общая характеристика превращений переохлажденного аустенита.

24

1.4

Теоретические и технологические аспекты термомеханической обработки (ТМО) высокоуглеродистой катанки в потоке непрерывных прокатных станов...

26

1.5

Современное состояние и перспективы применения арматурных канатов в строительной отрасли и пружин в мебельной промышленности............................

30

1.6

Постановка цели и задач исследования ...

34

Выводы по разделу 1..........

35

РАЗДЕЛ 2. Материал и методы исследований...

36

РАЗДЕЛ3. КИНЕТИКА ПРЕВРАЩЕНИЙ АУСТЕНИТА И ЗАКОНОМЕРНОСТИ СТРУКТУРООБРАЗОВАНИЯ В КАТАНКЕ ИЗ СТАЛИ C80D2..................................................................................

43

Выводы по разделу 3..

52

РАЗДЕЛ4. ВЛИЯНИЕ ВАНАДИЯ, БОРА И ДРУГИХ ХИМИЧЕСКИХ ЭЛЕМЕНТОВ НА СТРУКТУРУ И СВОЙСТВА ВЫСОКОУГЛЕРОДИСТОЙ КАТАНКИ ДЛЯ АРМАТУРНЫХ ПРЯДЕЙ И ПРУЖИН...

54

4.1

Эффективность применения ванадия и бора для микролегирования высокоуглеродистой катанки..

54

4.2

Математические модели, связывающие механические свойства высокоуглеродистой катанки с химическим составом. Выбор оптимального содержания ванадия в стали

57

4.3

Исследование влияния химического состава на деформационное упрочнение и характеристики пластичности катанки-проволоки...

63

4.4

Разработка нормативной документации на катанку из высокоуглеродистой стали для производства высокопрочной проволоки

69

Выводы по разделу 4..

73

РАЗДЕЛ5. РАЗРАБОТКА РЕЖИМОВ ТМО КАТАНКИ ИЗ ЭЛЕКТРОСТАЛИ МАРКИ C80D2.........................................................

75

5.1

Влияние параметров ТМО на технологическую пластичность катанки-проволоки.

75

5.2

Обоснование температуры раскладки на витки и скоростных режимов охлаждения катанки на линии Stelmor

81

Выводы по разделу 5......................................

86

РАЗДЕЛ6. ПЕРЕРАБОТКА ПРЯМЫМ ВОЛОЧЕНИЕМ КАТАНКИ ИЗ ВЫСОКОУГЛЕРОДИСТЫХ МИКРОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ В ПРОВОЛОКУ ДЛЯ ВЫСОКОПРОЧНЫХ АРМАТУРНЫХ ПРЯДЕЙ И ПРУЖИН ..

87

6.1

Изготовление арматурных прядей в условиях ОАО «Северсталь-метиз»...

87

6.2

Изготовление пружинной проволоки в условиях ООО «Бусол»

91

6.3

Изготовление пружинной проволоки в условиях ПАО«Днепрометиз»

97

Выводы по разделу 6..........

101

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

102

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

105

ПРИЛОЖЕНИЯ ....

117

ПЕРЕЧЕНЬ используемых сокращений

А аустенит;
ДСП дуговая электросталеплавильная печь;
ДТА дифференциально-термический анализ;
ЗРК зона равноосных кристаллов;
ЗСК зона столбчатых кристаллов;
ИЧМ НАНУ Институт черной металлургии им. З. И. Некрасова
Национальной академии наук Украины;
К карбиды;
МКД микродеформация;
МНЛЗ машина непрерывного литья заготовок;
НВ неметаллические включения;
НТД нормативно-техническая документация;
НЗС непрерывно-заготовочный стан;
НЛЗ непрерывнолитая заготовка;
ПАО «АМКР» публичное акционерное общество «Арселор Миттал Кривой Рог»;
ОАО «ММЗ» открытое акционерное общество «Молдавский
металлургический завод» (г. Рыбница);
ПАО «ММК» публичное акционерное общество «Макеевский металлургический комбинат»;
ОАО «Северсталь-метиз» открытое акционерное общество
«Северсталь-метиз» (Россия);
ООО «Бусол» общество с ограниченной ответственностью «Бусол» (г.Буск);
ПАВ поверхностно-активные вещества;
ПАО «Днепрометиз» публичное акционерное общество «Днепрометиз» (г.Днепропетровск);
ПШП печь с шагающим подом;
СГ специальные границы;
ССЦ структурно свободный цементит;
ТИ технологическая инструкция;
ТК технологическая карта;
ТКД термокинетическая диаграмма;
ТМО термомеханическая обработка;
ТС техническое соглашение;
УКП установка ковш-печь;
ЭМП электромагнитное перемешивание стали;
BN нитрид бора;
B/N отношение содержания бора к азоту;
Сэ углеродный эквивалент, %;
F критерий Фишера;
Nсвоб азот свободный, %;
R коэффициент множественной корреляции;
t критерий Стьюдента;
Т абсолютная температура, К;
tв/у температура катанки на виткоукладчике линии Стелмор, °С;
tиз температура изотермы, °С;
tоп температура окончания прокатки на проволочном блоке, °С;
Vохл скорость охлаждения, °С/с;
Vтр скорость движения роликового транспортера, м/с;
VD/VOD камерная установка вакуумирования;
δ5, δ10 относительное удлинение на пятикратной и десятикратной расчетной длине соответственно, %;
изменение стандартной гиббсовой энергии, кДж/моль;
σв временное сопротивление, Н/мм2;
σт предел текучести, Н/мм2;
τ время, с;
ψ относительное сужение, %.

ВВЕДЕНИЕ

Основными задачами черной металлургии на современном этапе развития являются ресурсосбережение, повышение качества металлопродукции, разработка и освоение новых марок стали и технологий производства проката.
Повышение требований к качественным характеристикам высокоуглеродистой катанки, которая является основным видом сырья для изготовления высокопрочной проволоки, обусловливает разработку и внедрение новых высокоэффективных технологических процессов ее производства. Все более востребованными являются новые технологии производства проволоки, которые характеризуются исключением термической обработки (патентирования) на метизном переделе и, соответственно, меньшей себестоимостью производства. Все больше предприятий отдают предпочтение механическому удалению окалины вследствие дешевизны и экологической чистоты процесса.
За рубежом высокопрочную проволоку производят из микролегированной высокоуглеродистой катанки стали марок С80D2 и С82D2 (евронорма ЕN10016, часть 4). Такая катанка в мировой практике подвергается сорбитизации с прокатного нагрева на самых современных линиях типа «длинный» Stelmor или патентированию с отдельного нагрева. Такие технологические приемы позволяют производить из катанки прямым волочением (без предварительного и/или промежуточного патентирования) высокопрочную проволоку для предварительно напряженных железобетонных конструкций, арматурных канатов (прядей) и пружин.
Производимая на металлургических предприятиях Украины высокоуглеродистая катанка не может применяться для производства высокопрочной проволоки европейского качества без проведения промежуточного, а в ряде случаев и предварительного патентирования.
В связи с этим Институт черной металлургии им. З. И. Некрасова НАНУ (ИЧМ НАНУ) выполняет в рамках «Программы 2020» проект «Развитие научных и технологических основ производства высокопрочной катанки повышенной деформируемости для изготовления прямым волочением проволоки европейского качества различного назначения».
Представленная диссертационная работа является составной частью фундаментальных научно-исследовательских работ, выполняемых в соответствии с тематическими планами научных исследований ИЧМ НАНУ.
Актуальность темы. Необходимость постоянного повышения конкурентоспособности высокопрочной катанки, предназначенной для изготовления высокопрочной проволоки, обусловливает разработку и внедрение высокоэффективных технологических процессов ее производства на основе новых теоретических и экспериментальных исследований. В настоящее время на мировом рынке востребована высокоуглеродистая катанка с низким содержанием поверхностной окалины, легко удаляемой механическим способом, и сорбитной структурой, сформированной в результате термомеханической обработки (ТМО) катанки в потоке ее производства.
Повышение требований к качественным характеристикам высокопрочной катанки, которая является основным видом сырья для производства проволоки европейского качества, обусловливает разработку и внедрение новых научно обоснованных и высокоэффективных технологических процессов ее производства, которые характеризуются экономией ресурсов и энергии, в частности, исключением на метизном переделе как предварительной так и промежуточной термообработок (патентирования).
Разработка режимов ТМО, которые обеспечивают получение необходимой микроструктуры и комплекса механических и технологических свойств высокопрочной катанки, позволяет повысить деформируемость с суммарной степенью более 90%, без применения предварительной и/или промежуточной термической обработок (патентирования).
В связи с этим разработка и внедрение в Украине производства качественной высокопрочный катанки, повышенной деформируемости для изготовления проволоки для высокопрочных арматурных прядей и пружин является актуальной научно-технической задачей.
Связь работы с научными программами, планами, темами. Выполнение диссертационной работы связано с тематическими планами научных исследований Института черной металлургии им.З.И. Некрасова НАН Украины (ИЧМ НАНУ). Исследования проведены в рамках госбюджетных и хоздоговорных научно-исследовательских работ ИЧМНАНУ:
«Развитие научных и технологических основ производства микролегированной высокоуглеродистой катанки для изготовления прямым волочением проволоки для высокопрочных арматурных прядей и пружин» (№ госрегистрации 0111U001330).
«Разработка сквозной технологии производства мебельных пружин из катанки молдавского металлургического завода» (договор ТМ.250.08)
«Совершенствование сквозной технологии производства мебельных пружин в условиях ООО «Бусол» (№ госрегистрации 0111U009450).
«Разработка технологии прямого (без термической обработки) волочения пружинной проволоки в условиях ПАО «Днепрометиз» (№госрегистрации 0111U009451).
Объект исследования. Высокоуглеродистая катанка, микролегированная ванадием и/или бором для производства проволоки для высокопрочных арматурных прядей и пружин.
Предмет исследования. Закономерности влияния химического состава и режимов ТМО катанки из высокоуглеродистой стали, микролегированной ванадием и/или бором на процессы структурообразования, механические характеристики и технологичность переработки в высокопрочную проволоку.
Методы исследования. Теоретические разработки, приведенные в диссертации, базируются на фундаментальных положениях металловедения и термической обработки металлов. При проведении работы были использованы современные методы исследований: металлографический, электронномикроскопический, дифференциально-термический анализ, определение химического состава стали и механических свойств катанки-проволоки. Для оценки экспериментальных данных и прогнозирования механических свойств катанки использовали методы математического моделирования и многокритериальной оптимизации.
Научная новизна:
1. Впервые изучена кинетика превращений аустенита при непрерывном охлаждении стали С80D2, микролегированной ванадием и бором (химический состав, %: C 0,87; Mn 0,64; Si 0,20; V 0,083; P 0,012; S 0,005; Mo 0,007; Cr- 0,05; Ni 0,08; Cu 0,17; Ca 0,001; N 0,004; B 0,0025) и построена термокинетическая диаграмма (ТКД). Показано, что микролегированная ванадием и бором сталь С80D2 характеризуется меньшим значением нижней критической скорости охлаждения по сравнению со сталью-аналогом 80КРД, микролегированной только бором, благодаря чему расширяется диапазон скоростей охлаждения, обеспечивающих формирование сорбитной структуры.
2. Установлен интервал скоростей охлаждения аустенита стали С80D2 (~520С/с), внутри которого линия ТКД конца превращения аустенита превышает линию его начала. Из-за указанной аномалии, вызванной превышением скорости выделения тепла фазовых превращений над скоростью его отвода при охлаждении, количество перлита 1 балла после охлаждения аустенита со скоростью 2,6 0С/с на 23 % меньше, чем после охлаждения с меньшей скоростью 1,5 0С/с.
3. Установлено, что введение в углеродистую сталь бора приводит к повышению как деформационного упрочнения, так и равномерного удлинения, что обусловлено повышением дисперсности перлита, частичным связыванием азота и образованием дисперсных и пластичных нитридов бора. Частичное связывание азота приводит к снижению деформационного старения при волочении, а выделения нитридов бора к релаксации пиковых напряжений в деформированном металле.
4. Установлено, что повышение температуры раскладки катанки на витки после горячей деформации способствует росту аустенитного зерна, обусловленному развитием процессов статической рекристаллизации, и формированию большего количества специальных границ. Катанка с повышенным количеством специальных границ имеет более низкую дефектность кристаллического стороения, вследствие чего, обладает более высокой пластичностью и может подвергаться прямому волочению на готовый размер проволоки.
Практическое значение полученных результатов. На основании теоретических и экспериментальных исследований разработана и в условиях ОАО «ММЗ» реализована комплексная технология производства высокоуглеродистой катанки, микролегированной ванадием и/или бором для высокопрочной проволоки, которая может подвергаться прямому (без термической обработки) волочению на готовый размер проволоки.
Разработано техническое соглашение ТС 518/71915393-01-2010 «О технических условиях поставки качественной высокоуглеродистой катанки для изготовления высокопрочной арматурной проволоки».
По кооперации ОАО «ММЗ» ООО «Бусол», ОАО «ММЗ» ОАО«Северсталь-метиз» и ОАО«ММЗ» ПАО«Днепрометиз» разработаны и внедрены сквозные энергосберегающие технологии производства высокопрочной проволоки прямого волочения для изготовления высокопрочных арматурных прядей и пружин.
Годовой экономический эффект от внедрения результатов диссертационной работы в условиях ООО «Бусол» составляет 1250000грн./год.
Личный вклад соискателя. В диссертации не использованы идеи сотрудников, которые способствовали выполнению работы. Аналитический обзор, постановка цели и задач исследования, проведение экспериментов, обработка, анализ и научное обоснование полученных результатов выполнены лично автором.
Автором подготовлены к печати научно-технические статьи и доклады, выполненные в соавторстве.
Апробация результатов диссертации. Основные материалы диссертации представлены и обсуждены на научно-технических конференциях «Проблемы современного материаловедения (Стародубовские чтения)» (г. Днепропетровск, 2010, 20011, 2012 гг.), научно-технических конференциях «Молодая Академия» (г.Днепропетровск, 20010, 2011, 2012гг.), научно-технической конференции «Металлургия Украины на пороге больших реформ» (г. Кривой Рог, 2011 г.).

Публикации. Материалы диссертации изложены в 10 научно-технических работах, опубликованных в научных профильных изданиях Украины, в том числе три работы в издании Украины, которое включено в международную наукометрическую базу.

Список литературы

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. В диссертации решена актуальная научно-техническая задача усовершенствован химический состав и технология ТМО катанки из стали марки типа C80D2, микролегированной ванадием и бором, обеспечивающие необходимую деформируемость при прямом волочении высокопрочной проволоки, а также экономию материальных и энергетических ресурсов.
2. Впервые изучена кинетика превращений аустенита при непрерывном охлаждении в стали С80D2, микролегированной ванадием и бором (C 0,87 %; Mn 0,64 %; Si 0,20 %; V 0,083 %; P 0,012 %; S 0,005 %; Mo 0,007 %; Cr 0,05 %; Ni 0,08 %; Cu 0,17 %; Ca 0,001 %; N 0,004 %; B 0,0025 %) и построена ТКД. Установлен интервал скоростей охлаждения (~52 0С/с), внутри которого линия ТКД конца превращения аустенита превышает линию начала превращения. Из-за указанной аномалии, вызванной превышением скорости выделения тепла фазовых превращений над скоростью его отвода при охлаждении, количество перлита 1 балла после охлаждения аустенита со скоростью 2,6 0С/с на 23 % меньше, чем после охлаждения с меньшей скоростью 1,5 0С/с.
3. Методом многокритериальной оптимизации показано, что для достижения требуемых механических свойств катанки из стали C80D2 (σв=11701270 Н/мм2; Ψ=2025 %) должны соблюдаться следующее параметры: Сэ = 0,981,02 %; V = 0,0650,073 % и Σ(Cr+Ni+Cu) ≤ 0,35 %.
4. Разработано и введено в действие техническое соглашение ТС518/71915393-01-2010 «О технических условиях поставки качественной высокоуглеродистой катанки для изготовления высокопрочной арматурной проволоки», которыми нормируются требования к химическому составу и механическим характеристикам катанки повышенной деформируемости.
5. Установлено, что катанка из стали 70, микролегированная бором, обладает по сравнению с аналогичной сталью без бора повышенными значениями как деформационного упрочнения, так и равномерного удлинения, что обусловлено повышением дисперсности перлита, частичным связыванием азота и образованием дисперсных и пластичных нитридов бора BN, способствующих повышению технологической пластичности при волочении высокопрочной катанки-проволоки.
6. Установлено, что повышение температуры раскладки катанки на витки после горячей деформации способствует росту аустенитного зерна и формированию большего количества специальных границ. Катанка с повышенным количеством специальных границ имеет меньшую дефектность кристаллического строения, вследствие чего обладает более высокой пластичностью, и может подвергаться прямому волочению на готовый размер проволоки.
7. С учетом установленных закономерностей структурообразования в стали С80D2, микролегированной бором и ванадием, разработана и внедрена технология ТМО катанки, которая характеризуется следующими параметрами:
окончание горячей прокатки на проволочном блоке при температуре 110010500С и охлаждение катанки водой до 9709500С;
раскладка катанки на витки при температуре 9709500С;
воздушное охлаждение витков катанки со средней скоростью 17 0С/с до 550530 0С при открытых теплоизолирующих крышках, а последующее охлаждение под закрытыми крышками со скоростью не более 6,5 0С/с.
8. При переработке опытно-промышленных партий катанки из стали марок 55 и 70 в пружинную проволоку установлено:
поверхностная окалина удовлетворительно удаляется как механическим, так и химическим способами;
металл, имеющий в структуре не менее 60 % перлита 1 балла по ГОСТ8233-56, обладает повышенной деформируемостью, что обеспечивает прямое волочение катанки диаметром 5,5 мм из стали марок 55 и 70 в проволоку диаметрами 1,40 и 2,20 мм соответственно;
9. При переработке опытно-промышленных партий катанки из микролегированной ванадием и бором стали марки C80D2 в высокопрочную арматурную проволоку установлено:
поверхностная окалина удовлетворительно удаляется как механическим, так и химическим способами;
при прямом волочении катанки диаметром 12,0 мм в готовую проволоку диаметрами 5,0 и 6,0 мм суммарные степени деформации составили 82,6% и 75 % соответственно;
арматурные канаты диаметром 15,2 и 18 мм по механическим характеристикам отвечают соответственно маркировочной группе 1860 и 1770 Н/мм2 по ТУ 047-2008;
10. Годовой экономический эффект от внедрения результатов диссертационной работы в условиях ООО «Бусол» составляет 1250000грн./год.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. ПарусовВ.В. Высокоуглеродистая катанка из стали, микролегированной ванадием / В. В. Парусов, А. Б. Сычков, И.В.Деревянченко [и др.]. Металлург. 2004. № 12. С. 63-67.
2. Шахпазов Х. С. Производство метизов / Х. С. Шахпазов [и др.]. М.: Металлургия, 1977. 390 с.
3. Лахтин Ю.М. Металловедение и термическая обработка металлов / Ю.М.Лахтин. М. : Металлургия, 1976. 407 с.
4. Возможности дополнительного повышения прочности стали // Новости черной металлургии за рубежом. 1999. № 3. С. 120 — 123.
5. Бигеев А. М. Металлургия стали. Теория и технология плавки стали / А. М. Бигеев, В. А. Бигеев. учебник для вузов, 3-е изд. перераб. и доп. Магнитогорск.: МГТУ, 2000. 544 с.
6. Сычков А. Б. Внедрение технологии производства катанки для высокопрочных арматурных канатов / А. Б. Сычков, М. А. Жигарев, С.Ю. Жукова [и др.] Сталь. 2010. № 1. С. 77-79.
7. Вязников Н. Ф. Легированная сталь / Н. Ф. Вязников. конспект лекций. Ч. 1. Ленинград.: Политехнический институт, 1968. 108 с.
8. Вязников Н. Ф. Легированная сталь. / Н. Ф. Вязников. М.: Металлургиздат, 1973. 272 с.
9. Сибата К. Поведение бора в стали и его влияние на структуру и свойства / К. Сибата. Институт черной металлургии Японии. 2000.
10. Лякишев Н. П. Борсодержащие стали и сплавы / Н. П. Лякишев, Ю.Л.Плинер, С. И. Лаппо. М.: Металлургия, 1986. 197 с.
11. Гольдштейн Я. Е. Использование железоуглеродистых сплавов / Я.Е.Гольдштейн, В. Г. Мизин. М.: Металлургия, 1993. 416 с.
12. Бор, кальций и цирконий в чугуне и стали / [под ред. С. М. Винарова]. М.: Металлургиздат, 1961. 324 с.
13. Литвиненко Д. А. Бор в малоуглеродистой стали для глубокой штамповки / Д.А.Литвиненко // Сталь. 1964. № 4. С. 357361.
14. Solle K. // Stahlberatung. 1981. B 8. № 2. S. 14 17.
15. Линчевский Б. В. Металлургия черных металлов: [учебник для техникумов] / Б.В.Линчевский, А.Л.Соболевский, А.А.Кальменев М.: Металлургия, 1999. 336 с.
16. Мальцев М. В. Модифицирование структуры металлов и сплавов / М.В. Мальцев М.: Металлургия, 1964. 214 с.
17. Трефилов В. И. Деформационное упрочнение и разрушение поликристаллических металлов / В. И. Трефилов, В. Ф. Моисеев, Э.П.Печковский. К.: Наукова думка, 1987. 248 с.
18. Губенко С. И. Физические основы пластической деформации металлов / С. И. Губенко, В. И. Большаков. Днепропетровск: изд. ПГАСА, 2004. 126 с.
19. Хоникомб Р. Пластическая деформация металлов / Р. Хоникомб. М.: Мир, 1972. 408 с.
20. Полухин П. И. Физические основы пластической деформации / П.И.Полухин, С. С. Горелик, В. К. Воронцов. М. : Металлургия, 1982. 584 с.
21. Тушинский Л. И. Теория и технология упрочнения металлических сплавов / Л. И. Тушинский. Новосибирск: Наука, 1990. 306 с.
22. Бельченко Г. И. Основы металлографии и пластической деформации стали / Г. И. Бельченко, С. И. Губенко. К.: Высшая школа, 1987. 240с.
23. Новиков И. И. Дефекты кристаллического строения металлов / И.И.Новиков. М.: Металлургия, 1975. 128 с.
24. Maki T.Possibilities of Further increase in Strength of Steel/Maki T. Ferum Bulletin of the Iron and Steel Institute of Japan. 1998.3. № 11. С. 781 786.
25. Губенко С. И. Деформация металлических материалов / С. И. Губенко, В. В. Парусов. Днепропетровск: Арт-пресс, 2006. 316 с.
26. Вакуленко И. А. Структура и свойства углеродистой стали при знакопеременном деформировании / И.А.Вакуленко Днепропетровск.: Gaudeamus, 2003. 94 с.
27. Данилов В. И. Сб. «Проблемы металловедения и физики металлов», вып. 1, Металлургиздат, 1949.
28. Portevin A., Garvin M. J. Iron and Steel Inst., № 1, 1919.
29. Portevin A., Garvin M. Bull. de Soc. d’Enconraglin, № 2, 3, 1920.
30. Попов А. А. Превращение аустенита при непрерывном охлаждении / А.А. Попов // Сб. Фазовые превращения в железоуглеродистых сплавах. М.: Металлургиздат, 1950.
31. Esser H., Eilender W., Spenle E. Arch. Eisenhtittenwes. № 9. 1932/33.
32. Гуляев А. П. Металловедение / А.П.Гуляев М.: Металлургия, 1986. 542с.
33. Парусов В.В. Разработка высокоэффективных процессов термической обработки мелкосортного проката и катанки и их промышленное освоение: дис. доктора тех.наук / В.В.Парусов Д., 1989. 413 с.
34. ПарусовВ.В. Морфологические особенности перлита при превращениях гомогенного аустенита / В.В.Парусов // Сб.Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии. Днепропетровск: Визион. 1998. Вып.2. С. 355-364.
35. Узлов И. Г. Механизм и кинетика превращения аустенита в зернистый перлит / И. Г. Узлов, В. В. Парусов, И. И. Долженков // МиТОМ. 1980. №5. С. 54 55.
36. Бернштейн М. Л. Термомеханическая обработка стали / М.Л.Бернштейн, В.А.Займовский, Л.М.Капуткина М.: Металлургия, 1983. 480с.
37. Стародубов К. Ф. Современное состояние и перспективы развития термического упрочнения проката в СССР и за рубежом / К.Ф.Стародубов // Обзор. информ. (Сер.7), Инс-т «Черметинформация», 1965. Вып. 15. 11 с.
38. Стародубов К. Ф. Термическое упрочнение проката / К.Ф.Стародубов, И. Г. Узлов, В. Я. Савенков [и др.]. М.: Металлургия, 1970. 368 с.
39. Большаков В. И. Термическая обработка строительной стали повышенной прочности / В. И. Большаков, К. Ф. Стародубов, М.А.Тылкин М. : Металлургия, 1977. 200 с.
40. Штремель М. А. Металловедческое обоснование совершенствования металлургической технологии. Перспективы качества стали / М.А.Штремель // Черная металлургия России и стран СНГ в ХХI веке. М.: Металлургия, 1994. Т. 4. С. 159162.
41. Узлов И. Г. Управляемое термическое упрочнение проката / И.Г.Узлов, В. В. Парусов, Р. В. Гвоздев, О. В. Филонов. К.: Техника, 1989. 118 с.
42. Зюзин В. И. Технология прокатного производства / В. И. Зюзин, А.В.Третьяков. М.: Металлургия, 1999. Ч. 1. 440 с.
43. Парусов В. В. Термомеханическая обработка проката из непрерывнолитой заготовки малого сечения / В. В. Парусов, А.К.Белитченко, Н. А. Богданов [и др.]. Запорожье: ЗГУ, 2000. 142с.
44. Парусов В. В. Структура и технологическая пластичность ускоренно охлажденной углеродистой катанки / В. В. Парусов, В. К. Бабич, А.И.Сивак, Ж. А. Борисова, Т. Г. Красильникова // Сталь. 1982. № 9. С.78-80.
45. Артамонова Е. А. Регулируемое охлаждение катанки и мелкого сорта в СССР и за рубежом / Е. А. Артамонова, И. Г. Бухвостов. Ин-т Черметинформация. М.: 1991. Вып. 2. 28 с.
46. Науман Э. Регулируемое охлаждение стальной катанки с прокатного нагрева / Э. Науман, Г. Г. Гек, Г. Ю. Лангхаммер, Э.Э. Гофман // Черные металлы. 1970. №23. С. 17-30.
47. McLean D. W.The Stelmor process for controlled cooling of rod / McLean D. W., Dove А. В., Hitchcock J. H. // Wire and Wire products. 1964. V. 39. № 10. Р.1605, 16061609 (I), 16101615, 1622 (II), 16221623, 16681670 (III).
48. Сычков А. Б. Разработка комплексной технологии производства эффективных видов катанки из непрерывно-литой заготовки малого сечения с повышенным содержанием примесей цветных металлов и азота: дисс. доктора техн. наук : 05.16.01; 05.16.02 / Сычков Александр Борисович. Минск, 2005. 380 с.
49. Оратовский Е.Н.Развитие процесса регулируемого охлаждения катанки / Е.Н.Оратовский, Е. А. Артамонова // Обзор. информ. (Сер. 7). Институт «Черметинформация», 1978. Вып. 5. 8 с.
50. Парусов В. В. Развитие способов термической обработки катанки с прокатного нагрева / В. В. Парусов, В. А. Пирогов, Ю. В. Павлович [и др.] // Обзор. информ. (Сер. 7). Институт «Черметинформация», 1979. Вып.4. 12с.
51. Жучков С. М. Технология и оборудование двустадийного охлаждения катанки / С. М. Жучков, А. А. Горбанев, Б. Г. Подольский [и др.] // Бюллетень «Черная металлургия»: Приложение «Прокатное производство», 2004. 23 с.
52. Прокофьев В. Н. Разработка, исследование и внедрение технологии ступенчатого охлаждения катанки в потоке стана : дисс. кандидата техн. наук: 05.16.01 / Прокофьев Владимир Николаевич. Днепропетровск, 1976. 194 с.
53. Wood H. The Rod Mill Controlled cooling of Rods // Steel Wire Handbook. The association international. 1980. Vol. 4, Chapter 3. P.2326.
54. Горбанев А. А. Новая технология двустадийного охлаждения проката на стане 150 после реконструкции / А. А. Горбанев, Б. Н. Колосов, Е.А.Евтеев [и др.] // Сталь. 1997. № 10. С. 5659.
55. Кулеша В. В. Совершенствование технологии производства катанки и режимов работы стана 150 после реконструкциии / В. В. Кулеша, А.А.Горбанёв, Б.Н.Колосов [и др.] // Сталь. 1998. № 8. С. 3134.
56. Сычков А. Б. Высокоуглеродистая катанка для изготовления высокопрочных арматурных канатов / А. Б. Сычков, М. А. Жигарев, А.М. Нестеренко, [и др.]. Бендеры: Полиграфист, 2010. 280 с.
57. Юхвец И. А. Производство высокопрочной проволочной арматуры / И.А. Юхвец. М.: Металлургия, 1973. 264 с.
58. Юхвец И. А. Отпуск холоднотянутой высокопрочной арматурной проволоки / И. А. Юхвец. М.: Черметинформация: серия 9. Метизное производство: обзорная информация. № 9. 1970. 32 с.
59. Мадатян С. А. Арматура железобетонных конструкций / С. А. Мадатян. М.: Воентехлит, 2000. 256 с.
60. Кугушин А. А. Высокопрочная арматурная сталь / А. А. Кугушин, И.Г.Узлов, В. В. Калмыков [и др.]. М.: Металлургия, 1986. 272 с.
61. Парусов В. В. Теоретические и технологические основы производства высокоэффективных видов катанки / В. В. Парусов, А. Б. Сычков, Э.В.Парусов. Днепропетровск: Арт-пресс, 2012. 376 с.
62. Морозов А. Н. Водород и азот в стали / А.Н.Морозов М.: Металлургия, 1968. 282 с.
63. Деревянченко И. Б. Освоение технологии вакуумирования стали на Молдавском металлургиче­ском заводе / И. В. Деревянченко, О.Л.Кучеренко, А. К. Белитченко [и др.] // ОАО Черметинформация. Бюл. научн.техн. и эконом. информ. «Черная металлургия». 2003. №9. С. 2932.
64. Деревянченко И. Б. Снижение содержания азота при производстве электропечной стали / И. В. Деревянченко, Р. В.Старов, А. Б. Сычков [и др.] // ОАО Черметинформация. Бюл. научн.техн. и эконом. информ. «Черная металлургия». 2003. № 9. С. 2628.
65. Эверс Р. Вакуумная металлургия для получения высококачественной стали / Р. Эверс. М.: Черметинформация, 1997. 37 с.
66. Тахаутдинов Р. С. Результаты освоения технологии вакуумирования стали на комбинированной установке / Р. С. Тахаутдинов, В.Ф.Коротких, Ю. А. Бодяев [и др.] // Труды 4 конгресса сталеплавильщиков. М.: Черметинформация, 1997. С. 366-370.
67. Смирнов А. Н. Теория и практика непрерывного литья заготовок / А.Н.Смирнов, А. Я. Гладков, В. Л. Пилюшенко [и др.]. Донецк: ООО«Лебедь», 2000, 371 с.
68. Клименко А. П. Дифференциально-термический анализ и технологии термической обработки / А.П.Клименко, А.И.Карнаух, А.И.Буря [и др.] Днепропетровск.: Пороги, 2008. 323 с.
69. Парусов Э. В. Разработка режима двустадийного охлаждения катанки из стали С80D2, микролегированной бором и ванадием / Э. В. Парусов, В.В.Парусов, Л. В. Сагура, А. И. Сивак, А. П. Клименко, А. Б. Сычков // Металлургическая и горнорудная промышленность. 2011. № 3. С. 53-56.
70. Парусов В. В. Влияние скорости достижения температур изотермического превращения аустенита на дисперсность перлита в углеродсодержащих сталях/ В.В.Парусов, В.А.Олейник, Ж.А.Борисова, Г.В.Галенко // Сб. Производство и свойства термически обработанного проката: Металлургия. 1988. С. 39-41.
71. Парусов Э. В. Влияние режимов охлаждения на превращения аустенита в перлит / Э.В. Парусов, В. В. Парусов, Л. В. Сагура, А. И. Сивак // Строительство, материаловедение, машиностроение: Сб. научн. тр. Днепропетровск: ПГАСА, 2011. Вып. 58. С. 527-531.
72. Парусов Э. В. Режим двухстадийного охлаждения катанки из стали 80КРД на линии Стилмор / Э. В. Парусов, В. В. Парусов, М.Ф.Евсюков, А. И. Сивак, А.Б. Сычков // Металлургическая и горнорудная промышленность. 2006. №3. С. 64-67.
73. Гудремон Э. Специальные стали. Т. 2 / Э. Гудремон. М.: Металлургия, 1966. 540 с.
74. Меськин В.С. Основы легирования стали / В.С.Меськин М.: Металлургия, 1964. 684 с.
75. Парусов В. В. Исследование кинетики превращений аустенита, разработка методов регулирования и контроля качества при термическом упрочнении стали с прокатного нагрева: дис. кандидата тех.наук / В.В.Парусов Днепропетровск, 1969. 241 с.
76. Уикс К. Е. Термодинамические свойства 65 элементов, их окислов, галогенидов, карбидов и нитридов / К. Е. Уикс, Ф. Е. Блок. М.: Металлургия, 1965. 240 с.
77. Миркин Л. И. Рентгеноструктурный контроль машиностроительных материалов. Справочник / Л. И. Миркин. М.: Машиностроение, 1979. 134 с.
78. Полиморфные модификации углерода и нитрида бора / [под ред. А.В.Курдюмов, А. Н. Пилянкевич]. М.: Металлургия, 1994. 137 с.
79. Парусов Э. В. Влияние химического состава на структурные и механические характеристики высокоуглеродистой катанки из стали 70КРД-80КРД, микролегированной бором / Э. В. Парусов, В.В.Парусов, Д. Н. Тогобицкая [и др.] // Металлургическая и горнорудная промышленность. 2007. № 4. С.63-66.
80. Парусов В. В. Влияние химического состава на механические характеристики высокоуглеродистой катанки из стали типа C80D2 / В.В.Парусов, Э.В.Парусов, Л. В. Сагура, А. Б. Сычков // Металлургическая и горнорудная промышленность. 2011. № 5. С. 42-45.
81. ЗолоторевскийВ.С. Механические свойства металлов / В.С.Золоторевский. М.: Металлургия, 1983. 351 с.
82. Парусов Э. В. Влияние химического состава высокоуглеродистой катанки на деформационное упрочнение при волочении / Э.В.Парусов, В. В. Парусов, В.А. Луценко, [и др.] // Строительство, материаловедение, машиностроение : Сб. научн. тр. Днепропетровск: ПГАСА, 2006. - Вып.36, ч.1. С. 114-119.
83. Пирогов В. А. Влияние структурных параметров на деформируемость углеродистых сталей / В. А. Пирогов, В. П. Фетисов, И. А. Вакуленко // Сталь. 1986. № 10. С. 74-76.
84.

18

Парусов Э. В. Деформационное упрочнение проволоки из катанки различных производителей / Э. В. Парусов, В. В. Парусов, Л.В.Сагура, О.В.Парусов // Строительство, материаловедение, машиностроение: Сб. научн. тр. Днепропетровск: ПГАСА, 2011. - Вып. 59. С. 3-7.
85. Фетисов В. П. Деформационное упрочнение углеродистой стали / В.П.Фетисов. М.: Мир, 2005. 198 с.
86. Гладман Т. Деформационное упрочнение малоуглеродистых сталей / Т.Гладман // Металловедение и термообработка: Экспресс-информация. М.: Винити, 1970. №24. С. 1-25.
87. Сычков А. Б. Оптимизация качественных характеристик углеродистой катанки из непрерывнолитой заготовки малого сечения / А. Б. Сычков, В. Ю. Костыря, Э.В.Парусов // Строительство, материаловедение, машиностроение : Сб. научн. тр. Днепропетровск : ПГАСА, 2003. Вып. 22. Ч.1. С.100104.
88. Парусов В. В. Влияние примесных элементов на качество углеродистой катанки / В. В. Парусов, А. И. Виллип, А. Б. Сычков // Сталь. 2002. № 12. С. 5355.
89. Парусов В. В. Совершенствование технологии производства катанки на проволочном стане 150-1 меткомбината «Криворожсталь» / В.В.Парусов, В.А. Луценко, В. И. Биба [и др.] // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. К.: Наукова Думка, 2001. Вып. 4. С. 157-160.
90. Белалов Х. Н. Формирование свойств канатной проволоки / Х.Н.Белалов // Стальные канаты: Сб. научн. тр. Одесса: Астропринт, 2001. С. 105-116.
91. Парусов В. В. Разработка научных основ и освоение сквозной технологии производства катанки из углеродистой стали на Молдавском металлургическом заводе / В.В.Парусов, А.М.Нестеренко, А. Б. Сычков [и др.] // Металлургическая и горнорудная промышленность. 2002. № 8-9. С. 302-306.
92. Парусов В. В. Влияние режимов термомеханической обработки на формирование специальных границ в катанке из низкоуглеродистой стали/В.В.Парусов, Г.Д. Сухомлин, Л.В. Сагура, Э. В. Парусов, А.И.Сивак // Строительство, материаловедение, машиностроение: Сб.научн. тр. Днепропетровск: ПГАСА, 2012. - Вып. 64. С. 238 - 242.
93. Большаков В. И. Специальные границы в мартенситных структурах низкоуглеродистых сталей / В. И. Большаков, Г. Д. Сухомлин, К. Эснуф [и др.] // Металловедение и термическая обработка металлов. 2006. № 4. С. 5-14.
94. Большаков В. И. Полигонизация аустенита при контролируемой прокатке / В. И. Большаков, Д. В. Лаухин. Днепропетровск: ПГАСА, 2011. 265с.
95. Kronberg M.L., Wilson F. N. Secondary recrystallization in copper. // Trans. AIME, - 1949, - Vol. 18, - P. 501-514.
96. Большаков В. И. Атлас структур металлов и сплавов / В. И. Большаков, Г. Д. Сухомлин, Д. В. Лаухин. Днепропетровск: ПГАСА, 2010. 173с.
97. Луценко В. А. Влияние регулируемого охлаждения на качественные показатели катанки различного назначения / В.А.Луценко, В.В.Парусов, э.в.Парусов, А.И.Сивак, И.Н.Чуйко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб.научн. тр. Днепропетровск :